Anbauten, Jurten und Versickerung Dorfstraße 14, Vissum · 2020-01-16 · Durch RKB 5 und 6 wurde...

Stellungnahme zu den Baugrundverhältnissen für das Bauvorhaben

Anbauten, Jurten und Versickerung Dorfstraße 14, Vissum Auftraggeber Weltfrieden Haus & Hof GmbH Registriernummer FB 3.402.16 Bearbeiter Jörn Maciejewski Datum Januar 2017

FB 3.402.16 - Baugrundverhältnisse – Anbauten, Jurten und Versickerung – Dorfstraße 14, Vissum

IHU Geologie und Analytik GmbH Stendal, Dr.-Kurt-Schumacher-Str. 23, 39576 Stendal �(03931)5230-0

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Inhaltsverzeichnis

1 Situation und Aufgabenstellung ........................................................................................... 4

2 Untersuchungsarbeiten und allgemeine Standortangaben .................................................... 5

3 Baugrund ............................................................................................................................... 7

3.1 Schichtenfolge im Untergrund ................................................................................................. 7

3.1.1 Im Bereich der Anbauten .................................................................................................. 7

3.1.2 Im Bereich der Jurten/Versickerung ............................................................................... 10

3.2 Grund-/Schichtenwasserverhältnisse ..................................................................................... 11

3.3 Hydraulische Durchlässigkeit ................................................................................................ 13

3.4 Bodenmechanische Kennwerte .............................................................................................. 14

3.5 Bewertung des Baugrundes für die Errichtung der Anbauten ............................................... 15

3.5.1 Gründungsvorschlag ........................................................................................................ 15

3.5.2 Belastungsfähigkeit des Baugrundes ............................................................................... 17

3.5.3 Sicherung der Baugrube und Grundwasserhaltung ......................................................... 19

3.5.4 Hinweise zur Bauausführung .......................................................................................... 19

3.6 Bewertung des Baugrundes für die Errichtung der Jurten ..................................................... 20

3.6.1 Gründungsvorschlag ........................................................................................................ 20

3.6.2 Hinweise zur Bauausführung .......................................................................................... 20

3.7 Bewertung der Versickerungsfähigkeit .................................................................................. 21



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Tabellenverzeichnis

Tabelle 1 Lage- und Höhenangaben der Bohransatzpunkte .................................................................. 5

Tabelle 2 bodenmechanische Laborbestimmungen .............................................................................. 6

Tabelle 3 Grundwasserstand in den Erkundungspunkten am 14.12.2016 .......................................... 11

Tabelle 4 Bemessungswasserstände im Untersuchungsgebiet ............................................................ 12

Tabelle 5 hydrologische Eigenschaften der Bodenschichten .............................................................. 13

Tabelle 6 bodenmechanische Eigenschaften (Rechenansatzwerte, charakteristische Werte) ............. 14

Tabelle 7 empfohlene Tiefe der Aushubsohle für die Gründung der Anbauten ................................. 16

Tabelle 8 Bewertung der Versickerungsfähigkeit ............................................................................... 21

Anlagenverzeichnis Anlage 1 Lageplan der Aufschlüsse

Anlage 2 Schichtenverzeichnisse

Anlage 3 Vermessungsprotokoll

Anlage 4 Prüfbericht Bodenmechanik BM 419/2016

Anlage 5 Erdstatische Berechnungen



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1 Situation und Aufgabenstellung

Auf dem Grundstück der Weltfrieden Haus & Hof GmbH in Vissum, Dorfstraße 14, ist geplant eine Sanierung und Erweiterung der dort vorhandenen Gebäude vorzunehmen. Dazu sind in 4 Bereichen Anbauten an die Bestandsgebäude vorgesehen. Es muss dafür im Vorfeld teilweise in den Bauberei-chen noch ein Rückbau von Altgebäuden erfolgen. Weiterhin sollen 2 Jurten errichtet werden. Die Gründung dieser ist jeweils mit Hilfe einer Sohlplatte vorgesehen.

Im Süden des Grundstücks soll eine Untersuchung des Untergrunds hinsichtlich der Eignung als Versickerungsstandort durchgeführt werden.

Abbildung 1 Übersichtslageplan des Untersuchungsgebiets Quelle: © GeoBasisDE / LVermGeo LSA)

Die IHU Geologie und Analytik GmbH wurde mit der Durchführung einer Baugrunduntersuchung am oben genannten Standort beauftragt. Im nachfolgenden Bericht werden die Ergebnisse dieser Untersuchung erläutert und gründungstechnische Hinweise für die Bauausführung gegeben sowie Aussagen zur Versickerungsfähigkeit getroffen.

N

Untersuchungsgebiet

Legende

Aufschlusspunkte für die Anbauten

Aufschlusspunkte für die Jurten

Aufschlusspunkt für die Versickerung



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2 Untersuchungsarbeiten und allgemeine Standortangaben

Am 14.12.2016 wurde an den Aufschlusspunkten 1 bis 7 (siehe Anlage 1) je eine Rammkernboh-rung (RKB) bis max. 5,2 m unter Gelände (Bohransatzpunkt = Geländeoberfläche) und im Bereich der RKB 4 zusätzlich eine leichte Rammsondierung (RS) bis in eine Teufe von 3,0 m ausgeführt.

Die Lage und Anzahl der Untersuchungsaufschlüsse wurde durch den Planer vorgegeben. RKB 1 bis 4 befinden sich im Bereich der geplanten Anbauten. Durch RKB 5 und 6 wurde der Baugrund für die Jurten aufgeschlossen. Im Bereich der vorgesehenen Versickerung wurde RKB 7 ausgeführt. In den beiliegenden Bohrprofilen (Anlage 2) ist die ausführliche Beschreibung der Schichtenfolge dar-gestellt.

Das Untersuchungsgebiet ist ein Hof-Grundstück in Vissum mit einer Fläche von ca. 4 ha. Dabei handelt es sich um einen Innenhofbereich, der von Gebäuden umgeben (Wohnhaus, Scheune, alte Stallungen) und weitgehend mit Feldsteinen befestigt ist. Weiterhin gehören grasbewachsene Kop-pelflächen und Waldbereiche zum Grundstück. Die Untersuchungspunkte liegen in verschiedenen Bereichen des Grundstücks. Südlich des Untersuchungsgebiets verläuft von Ost nach West der Klunkergraben.

Nachfolgende Tabelle 1 enthält die Höhen (abgeleitet aus dem übergebenen Vermessungsplan und für RKB 7 am 14.12.2016 höhenmäßig durch die IHU eingemessen) und die Lagebeschreibungen der Bohransatzpunkte. Tabelle 1 Lage- und Höhenangaben der Bohransatzpunkte

Aufschluss Lagebeschreibung der Bohr-

punkte Höhe

[m über NHN]

RKB 1 südwestlicher Anbau 28,5

RKB 2 südöstlicher Anbau 28,7

RKB 3 nordöstlicher Anbau 28,5

RKB 4 nordwestlicher Anbau 28,3

RS 1 nordwestlicher Anbau 28,3

RKB 5 westliche Jurte 27,5

RKB 6 östliche Jurte 27,8

RKB 7 vorgesehene Versickerung (südöstlicher Bereich des

Grundstücks) 27,7*

* im Bezug zur RKB 6 eingemessen

Die ausführlichen Schichtenverzeichnisse (Anlage 2) sind mittels durchgehendem Kerngewinn (Bohrverfahren: Rammkernbohrung, RKB, DIN 4021) gewonnen worden. Die Bewertung der Grundwasserverhältnisse erfolgte durch Kernbegutachtung und Bohrlochbefahrung mittels eines Akustiklotes im Bohrloch nach einer längeren Standzeit.

Aus den Bohrungen wurden Bodenproben zur Durchführung bodenmechanischer Laborversuche (Prüfbericht BM 419/2016, siehe Anlage 4) entnommen. Die folgende Tabelle 2 gibt einen Über-blick.



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Tabelle 2 bodenmechanische Laborbestimmungen

Bohrung Tiefe [m unter Gelände]

Bodenart Untersuchung Zweck

RKB 1 1,50 – 2,20 schluffiger Sand Korngrößenverteilung Präzisierung Bodenanspra-

che, Ableitung bodenmecha-nische Parameter

RKB 3 0,65 – 1,40 Geschiebelehm Konsistenzgrenzenbestimmung Ableitung bodenmechani-

scher Parameter

RKB 7 0,45 – 3,40 Feinsand Korngrößenverteilung Bestimmung der hydrauli-

schen Durchlässigkeit

Die bodenmechanischen Laborbestimmungen wurden im Labor der IHU Geologie und Analytik GmbH ausgeführt. Die Ergebnisse werden im folgenden Bericht erläutert und sind dem Prüfbericht in der Anlage 4 zu entnehmen.

Die Gültigkeit der getroffenen Aussagen beschränkt sich auf den untersuchten Standort mit den ge-nannten Baumaßnahmen. Daher sollten Projekt-, Standortveränderungen und Ergänzungen der IHU Geologie und Analytik GmbH rechtzeitig mitgeteilt werden. Weiterhin wird vorgeschlagen, der/den bauplanenden und -ausführenden Firma/en eine Kopie der Baugrundbewertung zukommen zu las-sen.



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3 Baugrund 3.1 Schichtenfolge im Untergrund

In den Bohrungen wurde ein deutlich gegliederter Schichtenaufbau angetroffen. Aus den Bohrprofi-len lassen sich Bodenarten mit gleichen oder ähnlichen Eigenschaften in Schichten (vertikale Glie-derung) zusammenfassen.

Da sich die vorgefundene Schichtfolge im Bereich der Anbauten (RKB 1 – 4) von der im Bereich der Jurten/Versickerung (RKB 5 – 7) unterscheidet, werden nachfolgend die Schichten spezifisch für diese beiden Bereiche beschrieben. Die Schichten im Bereich der Anbauten werden mit A ge-kennzeichnet. Bei den Schichten im Bereich der Jurten/Versickerung wird ein J/V in der Schichtbe-zeichnung verwendet.

Die Beschreibung der Schichten erfolgt von der Oberfläche beginnend. Die Tiefenangaben beziehen sich auf die derzeitige Geländeoberfläche (m unter Gelände; Gelände = Abkürzung Gel.)

3.1.1 Im Bereich der Anbauten

Schicht A-I Auffüllung

Oberfläche 0,0 m unter Gel.

Basis Ø 0,5 m unter Gel. (Min 0,2 m / Max 1,0 m, rechnerisch 0,53 m)

Bodengruppe (DIN 18196) [OH] humoser Oberboden, sandig

[GI] intermittierend gestufte Kies-Sand- Gemische

[SU] Sand-Schluff-Gemische

Bodenklasse (DIN 18300:2012-09, alt) 1 Oberboden

3 leicht lösbare Bodenarten

Frostempfindlichkeit (ZTVE-StB) F2 gering bis mittel frostempfindlich

Auffüllungen wurden durch die Erkundung ausschließlich im Bereich der geplanten Anbauten nach-gewiesen. Dabei handelt es sich teils um aufgefüllten Mutterboden und teilweise um schluffigen Sand bzw. stark sandigen Kies. Innerhalb der RKB 2 ist vereinzelt Ziegelbruch im aufgefüllten Oberboden enthalten.



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Schicht A-II Oberboden

Oberfläche Ø 0,2 m unter Gel. (Min 0,2 m / Max 0,25 m, rechne-

risch 0,23 m)

Basis Ø 0,7 m unter Gel. (Min 0,65 m / Max 0,8 m, rechne-risch 0,73 m)

Bodengruppe (DIN 18196) OH humoser Oberboden


Frostempfindlichkeit (ZTVE-StB) F2 mittel frostempfindlich

Natürlicher Oberboden wurde im Bereich der Anbauten ausschließlich unterhalb der Auffüllungen bei RKB 3 und 4 nachgewiesen. Dabei ist er dort sandig, teilweise schluffig und schwach bindig ausgebildet. Er hat eine braune Farbe.

Schicht A-III Geschiebelehm Schichtoberfläche Ø 0,8 m unter Gel. (Min 0,65 m / Max 1,0 m, rechne-

risch 0,77 m)

Schichtbasis Ø 1,5 m unter Gel. (Min 1,4 m / Max 1,5 m, rechnerisch 1,47 m)

Bodenart (DIN 18196) TL leichtplastischer Ton

Bodenklasse (DIN 18300:2012-09, alt) 4 mittelschwer lösbare Bodenarten

Frostempfindlichkeit (ZTVE-StB) F3 sehr frostempfindlich

Zusammendrückbarkeit gering bis mittel

Der Geschiebelehm wurde ausschließlich bei RKB 1 bis 3 nachgewiesen. Es handelt sich um ein schluffiges, sandiges, teils schwach kiesiges Sediment, dessen bodenmechanisches Verhalten durch den Tonanteil geprägt wird. Die Farbe ist gelblichbraun bis grau ausgebildet und die vorgefundene Konsistenz schwankt zwischen steif und weich. Dabei ist die weiche Konsistenz im Bereich der RKB 1 und 3 vorhanden.



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Schicht A-IV Sand, schluffig Schichtoberfläche Ø 1,5 m unter Gel. (Min 1,5 m / Max 1,5 m, rechnerisch

1,50 m)


Bodenart (DIN 18196) SU* Sand-Schluff-Gemisch (stark schluffiger Sand)

Bodenklasse (DIN 18300:2012-09, alt) 3 leicht lösbare Bodenarten (SU)

4 mittelschwer lösbare Bodenarten (SU*)

Frostempfindlichkeit (ZTVE-StB) F3 sehr frostempfindlich (SU*)


Die Schicht A-IV bildet eine Übergangsschicht zwischen dem Geschiebelehm (Schicht A-III) und den unterhalb folgenden Sanden (Schicht A-V). Diese Zwischenschicht ist bei RKB 1 und 2 nach-gewiesen worden. Weitestgehend ist sie als grauer, stark schluffiger bis schluffiger Feinsand ausge-bildet. Es handelt sich um ein Sediment, das zwischen einem rolligen und einem bindigen Boden einzuordnen ist. Bei der Betrachtung des bodenmechanischen Verhaltens wird von einem schwach bindigen Charakter ausgegangen. Durch die Lage im Grundwasserbereich ist eine weiche Konsis-tenz vorhanden.

Schicht A-V Fein- bis Mittelsand Schichtoberfläche Ø 1,7 m unter Gel. (Min 0,8 m / Max 2,3 m,

rechnerisch 1,68 m)

Schichtbasis > 5,2 m unter Gel. (Schichtgrenze nicht erbohrt)

Bodenart (DIN 18196) SE enggestufte Sande

Bodenklasse (DIN 18300:2012-09, alt) 3 leicht lösbare Bodenarten

Frostempfindlichkeit (ZTVE-StB) F1 nicht frostempfindlich

Zusammendrückbarkeit gering

Die Schicht A-V im Untersuchungsgebiet besteht aus einem Fein- bis Mittelsand. Sie ist in allen Aufschlüssen nachgewiesen worden. Die Farbe dieses Sediments liegt bei einem gelblichen Braun bis hin zu Grau.

Bei RKB 1 bis 3 ist jeweils eine geringmächtige (5 bis 10 cm), schwach organische Lage in dieser Schicht enthalten. Diese zeigt eine dunkelbraune Farbe und unterscheidet sich farblich so von dem umgebenen Sand.

Nach dem Ergebnis der Rammsondierung ist für diese Schicht eine insgesamt mitteldichte Lagerung (ID 0,35 – 0,65) abzuleiten. Eine Ausnahme bildet dabei der Übergangsbereich zu Schicht A-II (Oberboden) bei RKB 4. Dort sind die obersten 10 cm nach dem Ergebnis der Rammsondierung mit einer lockeren Lagerung (ID 0,15 – 0,35) ausgebildet.



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3.1.2 Im Bereich der Jurten/Versickerung

Schicht J/V-I Oberboden

Oberfläche 0,0 m unter Gel.

Basis Ø 0,4 m unter Gel. (Min 0,40 m / Max 0,45 m, rechne-risch 0,42 m)

Bodengruppe (DIN 18196) OH humoser Oberboden


Frostempfindlichkeit (ZTVE-StB) F2 mittel frostempfindlich

Im Berich der Jurten / der Versickerung besteht die erste Schicht aus Oberboden. Bei RKB 5 ist der Oberboden stark organisch ausgebildet und zeigt eine dunkelbraune bis schwarze Farbe. Im Bereich der RKB 6 hingegen ist er sandig ausgebildet und bei RKB 7, im Waldbereich, liegt eine starke Durchwurzelung dieser Schicht vor.

Schicht J/V-II Sand, schluffig Schichtoberfläche Ø 0,4 m unter Gel. (Min 0,4 m / Max 0,4 m, rechnerisch

0,40 m)


Bodenart (DIN 18196) SU Sand-Schluff-Gemisch (schluffiger Sand)

Bodenklasse (DIN 18300:2012-09, alt) 3 leicht lösbare Bodenarten (SU)

4 mittelschwer lösbare Bodenarten (SU*)

Frostempfindlichkeit (ZTVE-StB) F2 gering frostempfindlich (SU)

F3 sehr frostempfindlich (SU*)


Diese Schicht ist bei RKB 5 und 6 nachgewiesen worden. Dabei handelt es sich um einen schluffigen bis schwach schluffigen, Fein- bis Mittelsand, mit grauer Farbe. Im Bereich der RKB 5 kommen geringmächtige bindige Zwischenlagen bis 2 cm innerhalb dieser Schicht vor. Es handelt sich hierbei um ein Sediment mit rolligem Charakter und einer mitteldichten Lagerung (ID 0,35 – 0,65).



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Schicht J-III Fein- bis Mittelsand Schichtoberfläche Ø 0,9 m unter Gel. (Min 0,45 m / Max 1,1 m,

rechnerisch 0,85 m)

Schichtbasis > 5,2 m unter Gel. (Schichtgrenze nicht erbohrt)

Bodenart (DIN 18196) SE enggestufte Sande

Bodenklasse (DIN 18300:2012-09, alt) 3 leicht lösbare Bodenarten

Frostempfindlichkeit (ZTVE-StB) F1 nicht frostempfindlich

Zusammendrückbarkeit gering

Die 3. Schicht im Bereich der Jurten und der Versickerung besteht aus einem Fein- bis Mittelsand. Sie ist in allen Aufschlüssen nachgewiesen worden. Die Farbe dieses Sediments liegt bei einem gelblichen Braun bis hin zu Grau. Es liegt bei dieser Schicht eine mitteldichte Lagerung (ID 0,35 – 0,65) vor.

3.2 Grund-/Schichtenwasserverhältnisse

Während der Erkundungsarbeiten wurde in allen Aufschlusspunkten Grundwasser nachgewiesen. Der dabei ermittelte Grundwasserflurabstand schwankt in Abhängigkeit von der Geländehöhe zwi-schen 1,83 m bei RKB 2 und 0,68 m bei RKB 5. In der folgenden Tabelle sind alle Grundwasser-stände zusammengefasst dargestellt.

Tabelle 3 Grundwasserstände in den Erkundungspunkten am 14.12.2016

Aufschlusspunkt Grundwasserstand

in m unter Gel. in m NHN

RKB 1 1,78 ca. 26,7

RKB 2 1,83 ca. 26,9

RKB 3 1,68 ca. 26,8

RKB 4 1,68 ca. 26,7

RKB 5 0,68 ca. 26,9

RKB 6 1,20 ca. 26,6

RKB 7 0,90 ca. 26,8

Wasserstand Klunkergraben - ca. 27,0

Am Standort bestehen flurnahe und teilweise ungeschützte Grundwasserverhältnisse, d. h. das Grundwasser ist nur im Bereich der RKB 1 bis 3 durch eine bindige Deckschicht (hier Geschiebe-lehm) vor dem flächenhaften Eindringen von Wasserschadstoffen abgeschirmt.



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Nach den Angaben des Hydrogeologischen Kartenwerks HK 50 1:50.000 (0704-3/4 Beetzendorf/Fleetmark) ist die generelle Fließrichtung des Grundwassers im Untersuchungsgebiet nach Nordwesten bis Norden ausgeprägt.

Dieses Kartenwerk gibt die generelle großräumige Grundwasserabflusssituation wieder. Bei dem untersuchten Bereich (einem kleinen, eng begrenzten Bearbeitungsgebiet) hat das Kartenwerk auf-grund des großen Maßstabs (1:50.000) nur eine begrenzte Aussagekraft.

Durch die natürlichen Schwankungen der Grundwasseroberfläche (z.B. Frühjahrshochwasser, Tro-ckenphasen im Sommer) kommt es zu Über- und Unterschreitungen der während der Erkundung festgestellten Wasserstände. Für eine exakte Ermittlung der langjährigen Wasserstandswerte und des höchsten zu erwartenden Wasserstands (HGW) sind weiterführende Untersuchungen (Beobachtung mehrmonatiger Grund- und Oberflächenwassergang) und Recherchen notwendig.

Im Untersuchungsgebiet ist abgeleitet aus dem gemessenen Grundwasserstand am Erkundungstag, den aufgenommenen Schichtenverzeichnissen und dem Wasserstand im Klunkergraben von folgen-den ungefähren Bemessungswasserständen auszugehen:

Tabelle 4 Bemessungswasserstände im Untersuchungsgebiet

Bereich

Mittelwasserstand (mHGW)

wiederkehrender Hoch-wasserstand (mHGW)

Höchster Grundwasser-stand (HGW)

m unter Gel.

m NHN m unter

Gel. m NHN

m unter Gel.

m NHN

Anbauten* ca. 1,6

ca. 26,9

ca. 1,3

ca. 27,2

ca. 1,1

ca. 27,4 Jurten** ca. 0,6 ca. 0,3 ca. 0,1

Versickerung ca. 0,8 ca. 0,5 ca. 0,3

* ausgehend von einer durchschnittlichen Höhe der Anbautenbereiche von 28,5 m NHN

** ausgehend vom tieferliegenden Gelände im Bereich der westlichen Jurte (27,5 m NHN)



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3.3 Hydraulische Durchlässigkeit

Im Untersuchungsgebiet stehen unterhalb der Geländeoberfläche unterschiedlich durchlässige Sedi-mente an. In der nachfolgenden Tabelle werden die Durchlässigkeiten der einzelnen Bodenschichten aufgeführt.

Tabelle 5 hydrologische Eigenschaften der Bodenschichten

Schicht / Bodengruppe Einstufung hinsichtlich Wasserdurchlässigkeit

Durchlässigkeit kf-Wert [m/s]

A-I, A-II, J/V-I / Auffüllung und Oberboden / [OH, GI,

SU], OH Wasserleiter

Schwankungsbereich ca. 5 · 10-3 bis ca. 5 · 10-6

(abgeschätzt nach Bohrkernaufnahme)

A-III / Geschiebelehm / TL Wasserstauer Schwankungsbereich

ca. 1 · 10-8 bis ca. 1 · 10-10


A-IV, J/V-II / schluffiger Sand / SU, SU*

Wasserleiter bis Wasser-geringleiter

9,11 · 10-7

(laborativ ermittelt, s. Prüfbericht BM 419/2016) Schwankungsbereich

ca. 1 · 10-5 bis ca. 5 · 10-7


A-V, J/V-III / Fein- bis Mittel-sand / SE

Wasserleiter

1,03 · 10-4

(laborativ ermittelt, s. Prüfbericht BM 419/2016) Schwankungsbereich

ca. 5 · 10-4 bis ca. 1 · 10-5




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3.4 Bodenmechanische Kennwerte

In der folgenden Tabelle sind die charakteristischen bodenmechanischen Kennwerte für die erdstati-schen Berechnungen aufgeführt.

Tabelle 6 bodenmechanische Eigenschaften (Rechenansatzwerte, charakteristische Werte)

Schichtkomplex / Bodenbe- zeichnung

Kurzbez. DIN 18196/ Lagerung

oder Konsistenz

Wichte erdfeucht

γ

[kN/m³]

Wichte unter Auftrieb

bzw. Wasser γ’

[kN/m³]

Reibungs- winkel

φ'

[Grad’]

Steifemodul bei 130/260

kN/m² Es

[MN/m²]

Kohäsion

c’ [kN/m³]

Schicht A-III / Geschiebelehm

TL / weich 19,0 9,0 25,0

1 0

TL / steif 20,0 10,0 15 5

Schicht A-IV, J/V-II / Sand,

schluffig

SU* / weich 18,5 9,5 28,0

10 0 SU

/mitteldicht 17,0 15

Schicht A-V, J/V-III / Fein- bis Mittelsand

SE / mittel-dicht

17,5 10,0 32,5 50 0

Da die Schichten A-I, A-II und J/V-I für Gründungen und als Planum ungeeignet sind, werden für sie keine bodenmechanischen Kennwerte angegeben.

Für die Tragschicht können nach der Verdichtung ein Steifemodul (Es) von 100 MN/m² und ein Reibungswinkel von 35° angesetzt werden.



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3.5 Bewertung des Baugrundes für die Errichtung der Anbauten

3.5.1 Gründungsvorschlag

In den Bereichen der vorgesehenen Anbauten unterscheiden sich die vorgefundenen Baugrundver-hältnisse von einander. Insgesamt ist die Errichtung der Anbauten als Flachgründung geplant und so auch realisierbar. Für die Gründung der Anbauten wird folgende Gründungsvariante empfohlen:

- Lastabtrag durch bewehrte Bodenplatte auf einem Gründungspolster mit nichtlastabtra-genden Frostschutzschürzen (Einbindetiefe ≥ 0,9 m).

Zum Erreichen einer ausreichenden Tragfähigkeit ist ein Bodenaustausch unter der lastabtragenden Bodenplatte notwendig. Es muss bei der Dimensionierung der Gründung zwischen den einzelnen Standorten der Anbauten auf Grund der leicht wechselnden geologischen Bedingungen unterschie-den werden.

Sofern andere Gründungsvarianten gewählt werden, müssen die nachfolgenden Betrachtungen und Berechnungen entsprechend angepasst werden.

Schicht A-I (Auffüllung) und Schicht A-II (Oberboden)

Die Schicht A-I (Auffüllung) und ebenso die Schicht A-II (Oberboden) sind als direkter Gründungs-horizont und als Planum für das Gründungspolster nicht geeignet. Der Oberboden besteht z. T. aus organischer Substanz, ist nicht tragfähig und enthält zahlreiche humose Bestandteile. Die Auffüllung ist wegen ihrer sehr inhomogenen Zusammensetzung und der lockeren Lagerung nicht für die Auf-nahme der aufkommenden Gründungslasten geeignet.

Zudem darf Mutterboden/Oberboden (Schicht A-II) als Schutzgut nach BBodSchG nicht überbaut werden. Dazu heißt es im § 202 des BauGB: "Mutterboden, der bei der Errichtung und Änderung baulicher Anlagen sowie bei wesentlichen anderen Veränderungen der Erdoberfläche ausgehoben wird, ist in nutzbarem Zustand zu erhalten und vor Vernichtung oder Vergeudung zu schützen".

Die Auffüllung (Schicht A-I) und der Oberboden (Schicht A-II) sind aufgrund ihrer Zusammenset-zung in Bereichen außerhalb des Belastungsbereiches (Gründungsbereich der Anbauten) wieder-verwendbar (z. B. für die Geländegestaltung bzw. Niveauerhöhung). Fremdstoffe und grobe organi-sche Bestandteile müssten bei Bedarf durch Siebung abgetrennt werden.

Lage der Gründungsebenen

Die Gründungsebenen befinden sich innerhalb der Schichten A-III (Geschiebelehm), A-IV (schluffiger Sand) und A-V (Fein- bis Mittelsand). Die Schicht A-V ist dabei ohne Einschränkungen für die Aufnahme der aufkommenden Lasten geeignet. Der Geschiebelehm ist nur in steifer Zu-standsform (bei RKB 2) für die Gründung geeignet. Kommt er mit weicher Konsistenz vor (RKB 1 und RKB 3) ist er aus dem Gründungssohlbereich zu entfernen und durch das Tragschichtpolster zu ersetzten.



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Die Schicht A-IV (schluffiger Sand) ist zur Aufnahme der geringen Lasten durch die Anbauten ge-eignet.

Nach den Aushubarbeiten muss durch eine fachtechnische Begutachtung der Aushubsohle geprüft werden, ob in den Sohlbereichen tragfähige Schichtfolgen zur Aufnahme der Gründungslasten er-reicht wurden und ob diese in der notwendigen Zustandsform anstehen.

Der Aushubsohlbereich ist vor Beginn des Polstereinbaus zu verdichten. Mögliche entstandene Auf-lockerungsbereiche sind dabei zu beseitigen.

Auf der Oberfläche des Erdplanums (Aushubsohle) sollte nach durchgeführten Verdichtungsarbeiten folgender Kennwert (dynamischer Verformungsmodul, TP BF-StB, Teil 8.3, Messgröße: Evd) als ausreichende Verdichtungs- und Trageigenschaft angestrebt werden:

- Oberfläche Schicht A-III (Geschiebelehm), Schicht A-IV (schluffiger Sand) bzw. Schicht A-V (Fein- bis Mittelsand)

Evd ≥ 25 MN/m² (entspricht ca. Ev2 ≥ 45 MN/m²).

Maßgebend sind für die Festlegungen der Gründungsebenen die Gründungstiefen der Bestandge-bäude und die Bestimmungen der behördlichen Baugenehmigung.

Nach der vorangegangenen Erläuterung der vorhandenen Sedimente in den jeweiligen Gründungs-bereichen der Anbauten unterscheiden sich bei diesen die erforderlichen Mächtigkeiten des Boden-austauschs bzw. der Tragschicht. In folgender Tabelle sind die empfohlenen Mindestaushubtiefen an den jeweiligen Standorten zusammenfassend dargestellt.

Tabelle 7 empfohlene Tiefe der Aushubsohle für die Gründung der Anbauten

Anbau empfohlene Mindestaushubtiefe

(m unter Gel.)

empfohlene Mindestaushubtiefe

(m unter NHN)

bei RKB 1 ca. 1,50 ca. 27,0

bei RKB 2 ca. 0,65 ca. 26,7

bei RKB 3 ca. 1,40 ca. 27,0

bei RKB 4 ca. 0,80 ca. 27,5

Der Aufbauvorschlag beinhaltet nur den baugrundtechnischen Aspekt und muss daher mit anderen Planungsanforderungen und behördlichen Auflagen (z. B. Baugenehmigung) abgestimmt werden.

Tragschichtaufbau

Es wird vorgeschlagen, die Bereiche unter den Bodenplatten der Anbauten mit einem einheitlichen Schichtenaufbau auszubilden. Die Baustoffe sind mit dem optimalen Wassergehalt (wPr; DIN 18127) einzubauen. Bei dieser Durchfeuchtung des Bodens lässt sich die maximale Ver-dichtung erreichen.



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Der Einbau der Erdstoffe für den Bodenaustausch muss lagenweise erfolgen. Die Schichtdicke der einzelnen Lagen ist abhängig von der Kapazität des eingesetzten Verdichtungsgerätes (dynamische Verdichtung, Flächenverdichter). Bei einer Vibrationsplatte sollte die Einbaudicke maximal 20 cm betragen. Der Bodenaufbau soll mit einem hochverdichtbaren und für die Lastaufnahme geeigneten Material erfolgen. Das Verdichtungsziel sind (DPr) 98 % der Proctordichte. Das Material für die so entstehende Tragschicht darf nicht frostveränderlich sein. Dazu geeignete Materialien sind:

- Brechkorngemische

(z. B.: Schotter-Splitt-Sand-Gemische 0/32 bzw. 0/45 oder zertifiziertes Betonrecyclingmate-rial B2 der Lieferkörnungen 0/32 bzw. 0/45). Ziegelbruch ist ungeeignet!

- eng gestufte Kiese und Sande

(Ungleichförmigkeit (U) > 3, mindestens 10 % Kiesanteil) mit ausreichender Verdichtungs-fähigkeit (eventuell Probefeld zum Nachweis der Eignung!), (z. B. Kiessand, Lieferbezeich-nung R2).

Die Dicke des Tragschichtpolsters unterhalb der Bodenplatten darf eine Schichtdicke von 40 cm nicht unterschreiten (zweilagiger Einbau).

Auf der Oberfläche des Gründungspolsters muss folgender Kennwert (dynamischer Verformungs-modul, TP BF-StB, Teil 8.3, Messgröße: Evd) als ausreichende Verdichtungs- und Trageigenschaft nachgewiesen werden:

- Oberfläche Tragschicht unter der Bodenplatte

Evd ≥ 40 MN/m² (entspricht Ev2 80 MN/m² und DPr 100 %).

Um die notwendige Verdichtungs- und Trageigenschaft sicher zu erreichen, wird vorgeschlagen, zumindest die obersten 20 cm der Tragschicht mit einem Brechkorngemisch auszuführen. Die Ver-dichtungsnachweise sollten durch eine zertifizierte Baugrundprüfstelle erbracht werden. Bei der Kontrolle der Verdichtungs- und Tragfähigkeit ist weiterhin auf die Amplitude der Messwerte zu achten. Der Messwertunterschied soll < 50 % sein.

3.5.2 Belastungsfähigkeit des Baugrundes

Die Bestimmung der Belastungsfähigkeit des Baugrundes erfolgt exemplarisch am Beispiel des süd-östlichen Anbaus (Bereich RKB 2).

Der überschlägige Nachweis der Grundbruchlast ist der beiliegenden Berechnung (Anlage 5) zu entnehmen und erfolgt unter Ansatz der Fundamentart und -abmessung sowie der unterschiedlichen Bodenschichten. Voraussetzung für die Gültigkeit der Werte ist, dass es während der Aushubarbei-ten im Sohlbereich nicht zur Schaffung von Auflockerungen oder zum Eintritt einer Konsistenzver-schlechterung kommt.



18

Für den Gründungskörper werden Berechnungen zum Nachweis einer angenommenen Belastung zur Vermeidung von Grundbruch geführt. Als Belastung durch das Bauwerk (treibende Kraft) werden folgende Lasten angesetzt:

- statische Last an der Unterseite der Fundamente = Bodenplatte Anbau: 50 kN/m2.

Die Widerstände (haltende Kraft) ergeben sich aus dem um die Teilsicherheit abgeminderten Ansatz der bodenmechanischen Eigenschaften (Reibungswinkel, Wichte, Kohäsion). Die Werte sind schichtkonkret angesetzt.

Durch Vergleich von Widerständen und Einwirkungen lässt sich die Grundbruchsicherheit bzw. Belastungsfähigkeit bewerten:

- Einwirkungen (E) ≤ Widerstand (R) = ausreichende Grundbruchsicherheit

- Einwirkungen (E) ≥ Widerstand (R) = keine ausreichende Grundbruchsicherheit.

Die erdstatischen Berechnungen (siehe Anlage 5) haben folgende Ergebnisse:

- lastabtragende bewehrte Bodenplatte (bewertet als starrer Körper 3 m x 5 m)

Teilsicherheitskonzept (nach EC 7 / DIN EN 1997-1)

- Widerstände (φ,c): 1,4 R 4.365 kN

- Einwirkungen (g = 50 kN/m²): 1,35/1,5 E 1.277 kN

- E < R ⇒ Eine Last von 50 kN/m² ist grundbruchsicher.

Die frei gewählte Belastung (50 kN/m²) nutzt die maximal zulässige (mögliche) Bodenpressung zu 29 % aus (Ausnutzungsgrad µ = 0,29). Bei der Last können Setzungen von < 1,0 cm (Rechenergeb-nis 8,6 mm) auftreten.

Ein Vorschlag für die Festlegung eines Bettungsmoduls zur Dimensionierung einer elastisch gebet-teten Gründungsplatte erfolgt anhand des Setzungsbetrages. Für eine Belastung (σ0 = Sohlnormalspannung) des Baugrunds von 50 kN/m² ergibt sich nach der Beziehung der DIN 4018, Beiblatt 1 (ks = σ0/sm) ein überschlägig ermittelter mittlerer Bettungsmodul (ks) von ca. 6 MN/m³ für das berechnete Segment dieses Anbaus.



19

3.5.3 Sicherung der Baugrube und Grundwasserhaltung

Nach den Vorgaben der DIN 4124 sind bei Baugruben, die eine Aushubtiefe von 1,25 m überschrei-ten, Sicherungsmaßnahmen für die Baugrubenwände durchzuführen. Bei Einhaltung der empfohle-nen Mindestaushubtiefen für die Gründungssohlen der Anbauten (siehe Tabelle 7), müssen die Bau-gruben des südwestlichen (bei RKB 1) und des nördlichen (bei RKB 3) Anbaus gesichert werden. Vorausgesetzt genügender Bauraum steht zur Verfügung, kann dazu ein Abböschen der Kantenbe-reiche in einem Böschungswinkel β ≤ 45°(nach Bild 3, DIN 4124) erfolgen.

Im Bereich aller Anbauten muss aus statischer Sicht geprüft werden, ob für den Zeitraum der Bau-ausführung Fundamentunterfangungen nach DIN 4123 zur Sicherung der Bestandsbauten notwendig werden. Dazu ist im Vorfeld zu klären wie und in welchen Tiefen die verschiedenen Gebäude, an die ein Anbau erfolgen soll, gegründet sind.

3.5.4 Hinweise zur Bauausführung

In den Gründungsbereichen der Anbauten sind alle Reste von Bestandsgebäuden und deren Funda-menten rückstandslos zu entfernen. Sollten diese im Untergrund verbleiben, so können schadhafte Setzungsdifferenzen die Folge sein.

Bei dem innerhalb der Aushubsohle anstehenden Geschiebelehm handelt es sich um ein stark was-serempfindliches Sediment. Aus diesem Grund sollte der Einbau des Gründungspolsters möglichst schnell nach Beendigung der Aushubarbeiten durchgeführt werden, um dem Einfluss der Witterung zuvor zu kommen. Bei Wasserzutritt kommt es zu Aufweichungen dieses bindigen Erdstoffs und damit zu einem massiven Verlust der Tragfähigkeit. Mögliche aufgeweichte Bereiche innerhalb der Schicht (A-III) sind zu entfernen und durch eine Mächtigkeitserhöhung des Gründungspolsters aus-zugleichen.

Bei der Durchführung der Verdichtungsarbeiten innerhalb der Aushubsohle muss ein Mindestab-stand von 0,5 m zum Grundwasser gewährleistet werden, damit es nicht zu einem kapillarsogbe-dingten Aufstieg von Grundwasser in die Baugrube kommt. Sollte der Abstand geringer ausgebildet sein, sind in der Aushubsohle ausschließlich statische Verdichtungsverfahren einzusetzen.

Im Hinblick auf den geringen Grundwasserflurabstand, speziell im Aushubsohlbereich des südwest-lichen und des nördlichen Anbaus, sollte eine Ausführung der Arbeiten in einem Zeitraum jahres-zeitlich bedingter niedriger Grundwasserstände (August bis Oktober) bzw. geringer Niederschlags-mengen durchgeführt werden.

Es kann nicht ausgeschlossen werden, dass es zu einem temporären Anstieg des Grundwassers bis in den Bereich kommt, bis zu dem der Bodenaustausch (bis max. 1,5 m unter Gelände) vorgeschlagen wurde. Daher wird empfohlen, filterstabiles Material zu verwenden. Alternativ kann auch ein Geo-textil eingesetzt werden, um einer Filterwirkung vorzubeugen.



20

3.6 Bewertung des Baugrundes für die Errichtung der Jurten

3.6.1 Gründungsvorschlag

Die Gründung der Jurten kann wie geplant mit Hilfe einer Sohlplatte auf einem Tragschichtpolster und Frostschutzschürzen (Einbindetiefe ≥ 0,9 m) durchführt werden. Bei der Umsetzung ist dabei analog zu Kapitel 3.4.1 zu verfahren.

Der Oberboden, mit einer Mächtigkeit von ca. 0,4 m, ist vor dem Aufbringen des Tragschichtpols-ters vollständig zu entfernen. Es wird empfohlen die Jurten gegenüber dem umliegenden Gelände leicht erhöht auszuführen (mind. 0,3 m bzw. 0,4 m). Es kann so verhindert werden, dass es zur An-sammlung von anfallendem Oberflächenwasser im Gründungsbereich der Jurten kommt. Außerdem ist speziell im Bereich der westlichen Jurte (Grundwasserflurabstand < 1 m) mit dem Anstieg des Grundwassers bis nahe Geländehöhe zu rechnen.

Für den notwendigen Bodenaustausch wird folgender Schichtenaufbau vorgeschlagen:

ca. 0,7 m bzw. 0,8 m Tragschichtaufbau, bestehend aus:

- ca. 0,4 m Bodenaustausch (Schicht J/V-I)

- ca. 0,3 m Niveauerhöhung (östl. Jurte), ca. 0,4 m Niveauerhöhung (westl. Jurte)

Der Aufbauvorschlag beinhaltet nur den baugrundtechnischen Aspekt und muss daher mit anderen Planungsanforderungen und behördlichen Auflagen (z. B. Baugenehmigung) abgestimmt werden.

3.6.2 Hinweise zur Bauausführung

Auf Grund des geringen Grundwasserflurabstands ist die Verdichtung innerhalb der Aushubsohle der westlichen Jurte ausschließlich statisch durchzuführen.

Auch die Gründung der Jurten sollte in einem Zeitraum jahreszeitlich bedingter niedriger Grund-wasserstände (August bis Oktober) bzw. geringer Niederschlagsmengen durchgeführt werden. Bei einem erhöhten Grundwasserstand wäre es sonst möglich, dass sich die Aushubsohle unterhalb der Grundwasseroberfläche befindet.

Wie auch schon im Bereich der Anbauten, sollte das Tragschichtpolsteraus filterstabilem Material bestehen oder mit Hilfe von Geotextil geschützt werden.



21

3.7 Bewertung der Versickerungsfähigkeit

Eine Bewertung der Versickerungsfähigkeit erfolgt für den untersuchten Standort im Süden des Grundstücks. Nach der ATV DVWK-A 138 ist ein Boden für eine Versickerung geeignet, wenn er folgende Bedingungen erfüllt:

Tabelle 8 Bewertung der Versickerungsfähigkeit

Kriterium Ist-Zustand Bewertung

a durchgehende Wasserdurch-lässigkeit von 1,0 bis 1,5 m

unter der Sohle der Sickeran-lage

bis > 5,2 m unter Geländeoberflä-che gute Sickereigenschaften

für Versickerung geeignet

b in dieser Tiefe keine ständi-ge oder langfristige Staunäs-

se auftritt

der mittlere höchste Grundwasser- stand liegt bei ca. 0,5 m unter Ge-

lände

nicht für Versicke-rung geeignet

c kf-Wert von 1 · 10-6 bis

1 · 10-3 m/s

laborativ ermittelte Durchlässigkeit des Sandes liegt bei (kf-Wert)

1,0 · 10-4 m/s.

für Versickerung geeignet

Fazit: Der südliche Bereich des Grundstücks (Bereich RKB 7) ist nicht für die Versickerung von anfallendem Niederschlagswasser geeignet. Der Grund liegt in dem zu geringen Grundwas-serflurabstand. Der geforderte Mindestabstand des Grundwassers von > 1 m bei mHGW als Sickerstrecke zwischen Versickerungssohle und Grundwasseroberfläche kann nicht eingehal-ten werden.

Stendal, den 12.01.2017

Jörn Maciejewski

M. Sc. Angew. Geowiss., Bearbeiter

Für Rückfragen: 03931 52 30 24 oder 0173 5390914 [email protected]



Anlage 1

Lageplan der Aufschlüsse

Legende

Rammkernbohrung RKB

leichte Rammsondierung RS

RKB 4

RKB 3

RS 1

Projekt: 3.402.16 Anlage 1.1

BAUGRUNDBEWERTUNG

Anbauten, Jurten und Versickerung

Dorfstraße 14, Vissum

Aufschlusslageplan

Maßstab ca. 1:420Kartengrundlage: Lage- und Höhenplan

IHU GEOLOGIE UND ANALYTIK

GESELLLSCHAFT FÜR INGENIEUR- HYDRO-UND UMWELTGEOLOGIE

Autor: MaciejewskiDr.-K.-Schumacher-Str. 2339576 StendalTel/Fax: 03931 523010 / 03931 523020Mail: [email protected]: www.ihu-stendal.de

Grafik: Maciejewski

Stand: 12/16

Datei:

RKB 1 RKB 2

Legende

Rammkernbohrung RKB

RKB 5

Projekt: 3.402.16 Anlage 1.2

BAUGRUNDBEWERTUNG

Anbauten, Jurten und Versickerung

Dorfstraße 14, Vissum

Aufschlusslageplan

Maßstab ca. 1:950Kartengrundlage: Lage- und Höhenplan

IHU GEOLOGIE UND ANALYTIK

GESELLLSCHAFT FÜR INGENIEUR- HYDRO-UND UMWELTGEOLOGIE

Autor: MaciejewskiDr.-K.-Schumacher-Str. 2339576 StendalTel/Fax: 03931 523010 / 03931 523020Mail: [email protected]: www.ihu-stendal.de

Grafik: Maciejewski

Stand: 12/16

Datei:

RKB 7

RKB 6



Anlage 2

Schichtenverzeichnisse

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G.B

OP

NHN+28,40m

0,30

1,00

1,50

2,20

3,50

3,60

5,20

23,20

1,78 GW

1,50

2,20 KGV

Aufschluss: RKB 1Bereich Anbauten

Rammkernbohrung DIN 4021

ausgeführt am 14.12.2016

Bohrdurchmesser 60 / 50/ 36 mm

Mutterboden (Auffüllung, sandig), braun

Auffüllung (Sand, stark schluffig, schwach kiesig), locker, braun,

gelblichbraun, grau

Geschiebelehm, Ton, stark sandig, schluffig, sehr schwach

kiesig, weich, gelblichbraun bis grau

Feinsand, stark schluffig, weich, SU , braun-grau

Feinsand, mittelsandig, naß, mitteldicht, gelblichbraun-grau

Feinsand, mittelsandig, schwach organisch, naß, mitteldicht,

dunkelbraun

Mittelsand, feinsandig, mitteldicht, gelblichbraun-grau

29,00

28,00

27,00

26,00

25,00

24,00

23,00

22,00

NHN+m

Bauvorhaben:Anbauten, Jurten, VersickerungDorfstraße 14, Vissum

Planbezeichnung:Erkundungsbohrungen

Plan-Nr: 1

Maßstab: 1:40

Bearbeiter: Maciejewski

Projekt-Nr: FB 3.402.16

Datum: 15.12.2016

IHU

Geologie und Analytik

Dr.-Kurt-Schumacher-Str. 2339576 Stendal

Tel.: 03931/523024Fax: 03931/523020

Co

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TE

N_

VE

RS

ICK

ER

UN

G.B

OP

NHN+28,70m

0,65

1,50

2,30

4,70

4,75

5,20

23,50

1,83 GW





Mutterboden (Auffüllung, sandig), vereinzelt Ziegelbruch,

dunkelbraun

Geschiebelehm, Ton, stark sandig, schluffig, steif, gelblichbraun

bis grau

Feinsand, schluffig bis stark schluffig, feucht bis naß, weich bis

steif, tw. schwach bindig, grau

Mittelsand, feinsandig, feucht bis naß, mitteldicht, SE , grau

Mittelsand, feinsandig, schwach organisch, naß, mitteldicht,

dunkelbraun

Mittelsand, feinsandig, naß, mitteldicht, SE , grau

29,00

28,00

27,00

26,00

25,00

24,00

23,00

22,00

NHN+m



Plan-Nr: 1

Maßstab: 1:40



Datum: 15.12.2016

IHU



Tel.: 03931/523024Fax: 03931/523020

Co

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JUR

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G.B

OP

NHN+28,50m

0,20

0,65

1,40

3,70

3,80

5,20

23,30

(%)w

21,45%

0,65

1,40 KG

1,68 GW





Auffüllung (Mittelsand, feinsandig), kleiner Eindringwiderstand,

locker, gelbbraun

Mutterboden, sandig, schluffig, tw. binidg und weich, braun

Geschiebelehm, Ton, stark sandig, schluffig, sehr schwach

kiesig, weich, gelblichbraun bis grau

Mittelsand, feinsandig, feucht bis naß, mitteldicht, SE , vereinzelt

schwach schluffig, gelblichbraun-grau

Mittelsand, feinsandig, organisch, naß, dunkelnraun

Mittelsand, feinsandig, naß, mitteldicht, SE , gelblichbraun-grau

29,00

28,00

27,00

26,00

25,00

24,00

23,00

22,00

NHN+m



Plan-Nr: 1

Maßstab: 1:40



Datum: 15.12.2016

IHU



Tel.: 03931/523024Fax: 03931/523020

Co

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RS

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G.B

OP

NHN+28,30m

0,05

0,25

0,80

1,30

5,20

23,10

1,68 GW





Auffüllung (Mutterboden), braun

Auffüllung (Kies, stark sandig), locker, gelblichbraun

Mutterboden, sandig, locker, braun

Feinsand, mittelsandig, mitteldicht, gelblichbraun

Mittelsand, feinsandig, naß, mitteldicht, SE , vereinzelte

schwach org. Lagen bis 3 cm, grau

29,00

28,00

27,00

26,00

25,00

24,00

23,00

22,00

NHN+m



Plan-Nr: 1

Maßstab: 1:40



Datum: 15.12.2016

IHU



Tel.: 03931/523024Fax: 03931/523020

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OP

NHN+27,50m

0,40

1,00

3,20

24,30

0,68 GW

Aufschluss: RKB 5Bereich Jurten




Mutterboden, stark organisch, dunkelbraun bis schwarz

Mittelsand, feinsandig, schwach schluffig, feucht bis naß,

mitteldicht, tw. schwach bindige Zwischenlagen bis 2 cm, grau


29,00

28,00

27,00

26,00

25,00

24,00

23,00

22,00

NHN+m



Plan-Nr: 1

Maßstab: 1:40



Datum: 15.12.2016

IHU



Tel.: 03931/523024Fax: 03931/523020

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OP

NHN+27,80m

0,40

1,10

3,20

24,60

1,20 GW

Aufschluss: RKB 6Bereich Jurten




Mutterboden, sandig, braun

Feinsand, schluffig, feucht bis naß, mitteldicht, grau


29,00

28,00

27,00

26,00

25,00

24,00

23,00

22,00

NHN+m



Plan-Nr: 1

Maßstab: 1:40



Datum: 15.12.2016

IHU



Tel.: 03931/523024Fax: 03931/523020

Co

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UN

G.B

OP

NHN+27,70m

0,45

3,40

5,20

22,50

0,90 GW

0,45

3,40 KGV

Aufschluss: RKB 7Bereich Versickerung




Mutterboden, stark durchwurzelt, braun

Feinsand, mittelsandig, naß, mitteldicht, SE , grau

Mittelsand, feinsandig, naß, mitteldicht, grau

29,00

28,00

27,00

26,00

25,00

24,00

23,00

22,00

NHN+m



Plan-Nr: 1

Maßstab: 1:40



Datum: 15.12.2016

IHU



Tel.: 03931/523024Fax: 03931/523020

Co

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ER

UN

G.B

OP

N10

10 20 30 40 50

1,00

2,00

3,00 3,00 15/10cm

NHN+28,30m

Aufschluss: RS 1Bereich Anbauten

leichte Rammsondierung (DPL-5, DIN 4094-3)


Tiefe N10

0,10 12

0,20 8

0,30 4

0,40 3

0,50 2

0,60 1

0,70 1

0,80 2

0,90 2

1,00 3

Tiefe N10

1,10 8

1,20 20

1,30 42

1,40 45

1,50 45

1,60 37

1,70 29

1,80 25

1,90 23

2,00 23

Tiefe N10

2,10 21

2,20 23

2,30 24

2,40 21

2,50 22

2,60 19

2,70 19

2,80 16

2,90 15

3,00 15

29,00

28,00

27,00

26,00

25,00

24,00

23,00

22,00

NHN+m



Plan-Nr: 1

Maßstab: 1:40



Datum: 15.12.2016

IHU



Tel.: 03931/523024Fax: 03931/523020



Anlage 3

Vermessungsprotokoll

Anlage 3

Ni 020 A Maciejewski/Schott

relativ / m NN

Nr. r z v h hkor H rel. Bezeichnung

1 1550 1550 27,80 RKB 6

2 1630 1630 -80 -80 27,72 RKB 7

3 2380 2380 -750 -750 26,97 Wasserstand Klunkergraben

S 5560 5560 -830 -830

n= 3

Objekt:

Vissum, Dorfstraße 14

Anbauten, Jurten,

Versickerung

Meßgerät:

Datum: 14.12.2016 Höhensystem:



Anlage 4

Prüfbericht Bodenmechanik

Prüfbericht BM 419/2016



Anlage 5

Erdstatische Berechnungen

© B

y ID

AT

Gm

bH 1

996-

2013

Anbauten, Jurten, VeDorfstraße 14, Vissu

Platte 3 m x 5 m

FB 3.402.165.11:80

22.12.2016Maciejewskisüdöstlich. Anbau

Bauvorhaben:

Planbezeichnung:

Projekt-Nr.:

Plan-Nr.:

Maßstab:

Datum:

Bearbeiter:

IHUGeologie undAnalytik GmbH

Dr.-K.-Schumacher-Str.2339576 Stendal

www.IHU-Stendal.de / 03931 52300

GRUNDRISS

b = 3,00 m

a =

5,

00 m

Schichttiefe

ab GOK [m]

GOK

0,40

1,50

2,20

6,00

t = 0,00

Zusammenstellung der Schichtkennwerte:

SchichtTiefe[m]

Wichte[kN/m³]

Reibungs-winkel

[°]

Kohäsion[kN/m²]

Bodenart

1 2 3 4

0,4 1,5 2,2 6,0

22,0 19,0 9,5

10,0

35,0 25,0 28,0 32,5

0,0 0,0 0,0 0,0

AuffüllungGeschiebelehmSand, schluffig

Sand

Anbauten, Jurten, VersickerungDorfstraße 14, Vissum

Platte 3 m x 5 m

FB 3.402.165.11:80 22.12.2016Maciejewski

30,94 °

0,00 kN/m²

14,17 kN/m³

0,29 südöstlich. Anbau

Bauvorhaben:

Planbezeichnung:

Projekt-Nr.:

Plan-Nr.:Maßstab:Datum:

Bearbeiter:

Reibungswinkel Phi:

Kohäsion c:

Wichte:

Ausnutzungsgrad:




AUSWERTUNG

Schichttiefe

ab GOK [m]

GOK

0,40

1,50

2,20

6,00

t = 0,00

Zusammenstellung der Schichtkennwerte:

SchichtTiefe[m]

Wichte[kN/m³]

Reibungs-winkel

[°]

Kohäsion[kN/m²]

Bodenart

1 2 3 4

0,4 1,5 2,2 6,0

22,0 19,0 9,5

10,0

35,0 25,0 28,0 32,5

0,0 0,0 0,0 0,0


Sand

© B

y ID

AT

Gm

bH 1

996-

2013

Seite 1


Platte 3 m x 5 m

FB 3.402.165.122.12.2016

Maciejewskisüdöstlich. Anbau

Bauvorhaben:

Planbezeichnung:

Projekt-Nr.:

Plan-Nr.:

Datum:

Bearbeiter:




PROTOKOLL

GRUNDBRUCHBERECHNUNG NACH EC 7 (EN 1997-1): mit Berücksichtigung des Nation.Anhangs Deutschland: DIN EN 1997-1/NA(Nachweisverfahren 2, Teilsicherheiten auf Beansp. [nicht auf Einwirk.])

Fundamenttyp: Einzelfundament Länge a = 5,00 m Breite b = 3,00 m Tiefe t = 0,00 m Plattendicke d = 0,30 m

Charakteristische Werte der Einwirkungen:Last V = 862,50 kN incl. FundamenteigengewichtH

x = 0,00 kN

Hy = 0,00 kN

Mx = 0,00 kNm

My = 0,00 kNm

H-Resultierende = 0,00 kN

Ausmitte ex = 0,00 m

Ausmitte ey = 0,00 m

reduzierte Länge a' = 5,00 m reduzierte Breite b' = 3,00 m reduzierte Fläche F' = 15,00 m²

p' = V' / F' = 57,50 kN/m²

Kantenpressungen: 57,50 kN/m² 57,50 kN/m² 57,50 kN/m² 57,50 kN/m²

Charakteristische Bodenkennwerte für 4 Schichten:Schicht

Nr.z

[m] γ

[kN/m³] ϕ

[°] Kohäsion c

[kN/m²] Bodenart

1234

0,40 1,50 2,20 6,00

22,00 19,00 9,50 10,00

35,00 25,00 28,00 32,50

0,00 0,00 0,00 0,00


Sand

seitliche Auflast = 0,00 kN/m²Mittelwert aus den Schichten ab Fundamentsohle bis t-maxgemittelt bis t-max (ab Sohle gerechnet) = 4,91 mmaßgebliche Bodenkennwerte: ϕ = 30,94° c = 0,00 kN/m²Der Mittelwert wurde entsprechend den anteiligen Schichtlängen an der Bruchfuge ermittelt.Phi für Schicht 2 weicht um mehr als 5° vom arith.Mittelwert für Phi 30,13° ab!

Für den Grundbruch maßgebliche Wichte: Oberhalb der Gründungssohle = 0,00 kN/m³ Unterhalb der Gründungssohle = 14,17 kN/m³

ERMITTLUNG DER BEIWERTE NACH DIN 4017 NEU BZW. DIN 1054 NEU

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996-

2013

Seite 2


Platte 3 m x 5 m

FB 3.402.165.122.12.2016

Maciejewskisüdöstlich. Anbau

Bauvorhaben:

Planbezeichnung:

Projekt-Nr.:

Plan-Nr.:

Datum:

Bearbeiter:




Tragfähigkeitsbeiwerte: N

c =32,520 N

d =20,496 N

b =11,688

Formbeiwerte: .c =1,324 .d = 1,309 .b = 0,820

Lastneigungsbeiwerte: i

c =1,000 i

d =1,000 i

b =1,000

Sohlneigungsbeiwerte: X

c =1,000 X

d =1,000 X

b =1,000

Geländeneigungsbeiwerte: L

c =1,000 L

d =1,000 L

b =1,000

Anteile zur Bruchspannung (Grenzlast) : p

c = 0,00 kN/m², p

d = 0,00 kN/m², p

b = 407,39 kN/m²

Bruchspannung = 407,39 kN/m²Bruchlast = 6110,92 kNBemessungswert des Grundbruchwiderstandes R: 6110,92/1,40 = 4364,94 kNBemessungswert der Beanspruchung E: 1276,88 kN

Der Grundbruchwiderstand ist ausreichend (E <= R).Der Ausnutzungsgrad beträgt: 0,29

Teilsicherheitsbeiwerte für Bemessungssituation 1: für ständige Einwirkungen: 1,35 für günstige ständige Einwirkungen = 1,00 für ungünstige veränderliche Einwirkungen: 1,50 für günstige veränderliche Einwirkungen = 0,00 keine Teilsicherheiten auf Baugrund-Kennwerte für Grundbruchwiderstand: 1,40

© b

y ID

AT

Gm

bH 1

996-

2015

Anbauten, Jurten, VersickerungDorfstraße 14

Platte 3 m x 5 m

FB 3.402.165.21:25

22.12.2016Maciejewski

Vissum

südöstlicher Anbau

Bauvorhaben:

Planbezeichnung:

Projekt-Nr.:

Plan-Nr.:

Maßstab:

Datum:

Bearbeiter:




GRUNDRISS

© b

y ID

AT

Gm

bH 1

996-

2015


Platte 3 m x 5 m

FB 3.402.165.21:25


Vissum


Bauvorhaben:

Planbezeichnung:

Projekt-Nr.:

Plan-Nr.:

Maßstab:

Datum:

Bearbeiter:




GRUNDRISS

x

y

Platte 1

© b

y ID

AT

Gm

bH 1

996-

2015


Platte 3 m x 5 m

FB 3.402.165.21:30


Vissum


Bauvorhaben:

Planbezeichnung:

Projekt-Nr.:

Plan-Nr.:

Maßstab:

Datum:

Bearbeiter:




X(m)

Y(m)

AUSWERTUNG

2,502,00 3,00

0,00

1,50 3,50

1,00

1,00

5,00

4,00

Set

zun

g [m

m]

3,00

2,00

0,00 0,50

2,00

0,00

2,00

10,0

0

8,00

0,00

1,00

6,00

0,50

1,50

4,00

4,00

3,50

4,50

5,50

3,00

5,00

Setzung [mm]

2,50 x

y

Platte 1

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

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X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

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X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

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X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

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X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

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X S = 11,59 mm

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X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

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X S = 11,59 mm

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X S = 11,59 mm

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X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

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X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

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X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

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X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

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X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

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X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

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X S = 18,21 mm

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X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 16,08 mm

X S = 18,21 mm

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X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

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X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

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X S = 14,84 mm

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X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

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X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

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X S = 14,84 mm

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X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

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X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

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X S = 14,84 mm

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X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

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X S = 14,84 mm

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X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

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X S = 14,84 mm

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X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

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X S = 8,58 mm

X S = 8,58 mm

X S = 8,58 mm

© b

y ID

AT

Gm

bH 1

996-

2015


Platte 3 m x 5 m

FB 3.402.165.21:30


Vissum


Bauvorhaben:

Planbezeichnung:

Projekt-Nr.:

Plan-Nr.:

Maßstab:

Datum:

Bearbeiter:




X(m)

Y(m)

AUSWERTUNG

2,502,00 3,00

0,00

1,50 3,50

1,00

1,00

5,00

4,00

Set

zun

g [m

m]

3,00

2,00

0,00 0,50

2,00

0,00

2,00

10,0

0

8,00

0,00

1,00

6,00

0,50

1,50

4,00

4,00

3,50

4,50

5,50

3,00

5,00

Setzung [mm]

2,50 x

y

Platte 1

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

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X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 11,59 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

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X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

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X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

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X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

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X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

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X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

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X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

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X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

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X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

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X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 16,08 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 18,21 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

X S = 14,84 mm

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y ID

AT

Gm

bH 1

996-

2015

Seite 1


Platte 3 m x 5 m

FB 3.402.165.222.12.2016

Maciejewski

Vissum


Bauvorhaben:

Planbezeichnung:

Projekt-Nr.:

Plan-Nr.:

Datum:

Bearbeiter:




PROTOKOLL DER SETZUNGSBERECHNUNG

PROJEKTDATEN FÜR RECHTECK-PLATTE NR. 1:

Breite der Platte in X-Richtung : 3,00 mLänge der Platte in Y-Richtung : 5,00 mDicke der Platte : 0,30 mSchwerpunkt der Platte X: 1,50 m Y: 2,50 mVerschiebung des lokalen Referenzpunkts bzgl.des globalen Referenzpunkts x: 0,00 m, y: 0,00 m

BELASTUNG:Fundamentlast:

Nr.

Angriffspunktx[m]

Angriffspunkty[m]

Last[kN]

Neigung[°]

1 0,00 0,00 0,00 270,00

Wichte des Betons = 25,00 kN/m³Fundamenteigengewicht = 112,50 kN

gleichmäßige Flächenlast: 50,00 kN/m²Gesamtmoment um die x-Achse Mx: -0,00 kNm

Gesamtmoment um die y-Achse My: 0,00 kNm

SCHICHTENKENNWERTE:Nr.

Tiefe[m]

Gamma[kN/m³]

E-Modul[MN/m²]

W-Modul[MN/m²]

Poissonszahl[ - ]

kf-Wert[m/s]

1 2 3 4

0,40 1,50 2,30 6,00

22,00 19,00 9,50 10,00

100,00 15,00 10,00 50,00

0,00 0,00 0,00 0,00

0,00 0,00 0,00 0,00

0,000e+000 0,000e+000 0,000e+000 0,000e+000

SOHLDRUCKBERECHNUNG:Sigma_0 = 57,50 kN/m²Tiefe der Plattenunterkante unter GOK = 0,000 mAushubentlastung = 0,000 kN/m²weitere Vorbelastungen = 0,000 kN/m²

�Grundwasserspiegel bei 1,780 m

SETZUNGSBERECHNUNG:Setzungsort: x = 1,500 m, y = 2,500 m, z = 0,000 mbezogen auf GOKGrenztiefe = 0,000 mAbbruchkriterium bzgl. Überlagerungsdruck = 0,000

Tiefe[m]

Spannung[kN/m²]

spezif. Setzung[mm]

Gesamtsetzung[mm]

0,00 57,500

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996-

2015

Seite 2


Platte 3 m x 5 m

FB 3.402.165.222.12.2016

Maciejewski

Vissum


Bauvorhaben:

Planbezeichnung:

Projekt-Nr.:

Plan-Nr.:

Datum:

Bearbeiter:




Tiefe[m]

Spannung[kN/m²]

spezif. Setzung[mm]

Gesamtsetzung[mm]

0,10

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

0,70

0,80

0,90

1,00

1,10

1,20

1,30

1,40

1,50

1,60

1,70

1,80

1,90

2,00

2,10

2,20

2,30

2,40

2,50

2,60

57,492

57,436

57,290

57,019

56,599

56,018

55,273

54,372

53,330

52,163

50,893

49,542

48,128

46,672

45,191

43,699

42,209

40,732

39,277

37,850

36,457

35,102

33,788

32,517

31,291

30,110

0,06

0,06

0,06

0,06

0,38

0,38

0,37

0,37

0,36

0,35

0,34

0,33

0,33

0,32

0,31

0,44

0,43

0,41

0,40

0,39

0,37

0,36

0,34

0,07

0,06

0,06

0,06

0,1

0,1

0,2

0,2

0,6

1,0

1,4

1,7

2,1

2,4

2,8

3,1

3,4

3,8

4,1

4,5

4,9

5,3

5,7

6,1

6,5

6,9

7,2

7,3

7,3

7,4

7,5

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2015

Seite 3


Platte 3 m x 5 m

FB 3.402.165.222.12.2016

Maciejewski

Vissum


Bauvorhaben:

Planbezeichnung:

Projekt-Nr.:

Plan-Nr.:

Datum:

Bearbeiter:




Tiefe[m]

Spannung[kN/m²]

spezif. Setzung[mm]

Gesamtsetzung[mm]

2,70

2,80

2,90

3,00

3,10

3,20

3,30

3,40

3,50

3,60

3,70

3,80

3,90

4,00

4,10

4,20

4,30

4,40

4,50

4,60

4,70

4,80

4,90

5,00

5,10

5,20

5,30

28,974

27,884

26,837

25,835

24,874

23,955

23,076

22,235

21,431

20,663

19,929

19,227

18,557

17,916

17,304

16,718

16,159

15,624

15,112

14,622

14,153

13,705

13,275

12,863

12,469

12,091

11,729

0,06

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0,05

0,04

0,04

0,04

0,04

0,04

0,04

0,04

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,03

0,02

0,02

7,5

7,6

7,6

7,7

7,7

7,8

7,8

7,9

7,9

7,9

8,0

8,0

8,1

8,1

8,1

8,2

8,2

8,2

8,2

8,3

8,3

8,3

8,4

8,4

8,4

8,4

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2015

Seite 4


Platte 3 m x 5 m

FB 3.402.165.222.12.2016

Maciejewski

Vissum


Bauvorhaben:

Planbezeichnung:

Projekt-Nr.:

Plan-Nr.:

Datum:

Bearbeiter:




Tiefe[m]

Spannung[kN/m²]

spezif. Setzung[mm]

Gesamtsetzung[mm]

5,40

5,50

5,60

5,70

5,80

5,90

6,00

11,382

11,048

10,728

10,421

10,126

9,842

9,570

0,02

0,02

0,02

0,02

0,02

0,02

0,02

8,5

8,5

8,5

8,5

8,5

8,6

8,6

Gesamtsetzung = 8,6 mmGesamtsetzung incl. Korrekturbeiwert (= 1,00) = 8,6 mm

Topografische Grundlage

Vervielfältigung mit Genehmigung des Herausgebers Landesamt fürLandesvermessung und Datenverarbeitung Land Sachsen-AnhaltGenehmigungsnummer: LvermD/W/494/2001

Landesamt für Geologie undBergwesen Sachsen-AnhaltKöthener Straße 3406118 Halle

Vorläufige Bodenkarte (VBK50)

Maßstab 1 : 10000

Kartenausdruck: cardo WebGis unter Nutzung von Apache FOP

Date post:	31-Jul-2020
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Anbauten, Jurten und Versickerung Dorfstraße 14, Vissum · 2020-01-16 · Durch RKB 5 und 6 wurde...

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