Klipfel & Lenhardt Consult GmbH - B E R A T E N D E G E O L O G E N -
Bahlinger Weg 27
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projekt-invest GmbH Europastraße 3 77933 Lahr
Neubau Nahversorgungs markt, Tullastraße, Linx
- Geotechnischer Bericht
Projekt 13/156-1
Endingen, den 20. Dezember 2013
Projekt 13/156-1: projekt-invest GmbH, Neubau Nahversorgungsmarkt, Linx Seite 1
13/156-1 projekt-invest GmbH, Europastraße 3, 77933 Lahr
Neubau Nahversorgungsmarkt, Tullastraße, Linx
- Geotechnischer Bericht -
INHALT Seite
1.0 Veranlassung und Zielsetzung ..................................................................... 3
2.0 Verwendete Unterlagen ................................................................................. 3
3.0 Allgemeine Angaben zum Standort .............................................................. 3
3.1 Standortbeschreibung ...................................................................................... 3
3.2 Geologische und hydrogeologische Situation .................................................. 4
4.0 Durchgeführte Untersuchungen ................................................................... 4
5.0 Ergebnisse der Untersuchungen .................................................................. 5
5.1 Schichtaufbau .................................................................................................. 5
5.2 Bodenklassifikation und Lagerungsdichte ........................................................ 6
5.3 Durchlässigkeit des Untergrunds ..................................................................... 7
6.0 Baugrund- und Gründungsberatung ............................................................ 7
6.1 Bauwerk .......................................................................................................... 7
6.2 Bodenmechanische Kennwerte ....................................................................... 8
6.3 Gründung ........................................................................................................ 8
6.3.1 Streifen- und Einzelfundamente ....................................................................... 8
6.3.2 Betonböden ................................................................................................... 10
6.4 Verkehrsflächen ............................................................................................. 11
6.5. Kanalbau ....................................................................................................... 13
6.6 Erdbebengefährdung ..................................................................................... 15
6.7 Aushub und Wiedereinbau............................................................................. 15
7.0 Abschließende Bemerkungen..................................................................... 16
Projekt 13/156-1: projekt-invest GmbH, Neubau Nahversorgungsmarkt, Linx Seite 2
13/156-1 projekt-invest GmbH, Europastraße 3, 77933 Lahr
Neubau Nahversorgungsmarkt, Tullastraße, Linx
- Geotechnischer Bericht -
ANLAGEN
Anlage 1: Übersichtslageplan
Anlage 2: Detailplan mit Lage der Baugrundaufschlüsse
Anlage 3: Schurfprofile
Anlage 4: Profile der Rammsondierungen
Anlage 5: Geotechnisches Profil
Anlage 6: Bodenmechanische Laborversuche
Anlage 7: Grundbruch- und Setzungsberechnungen
Projekt 13/156-1: projekt-invest GmbH, Neubau Nahversorgungsmarkt, Linx Seite 3
1.0 Veranlassung und Zielsetzung
Die projekt-invest GmbH aus Lahr plant den Neubau eines Nahversorgungsmarktes an
der Tullastraße in Rheinau Linx.
Im Zuge der derzeit laufenden Planungen sollen die Untergrundverhältnisse auf den zur
Bebauung vorgesehenen Grundstücken untersucht werden. Ziel der Arbeiten ist es, die
örtlichen Baugrundverhältnisse zu beurteilen und Vorschläge für die Gebäudegründung
zu erarbeiten.
Das Gutachterbüro KLC wurde am 02.12.13 von der Bauherrschaft mit der Beurteilung
des Baugrunds beauftragt. Grundlage der Beauftragung ist das Angebot der KLC GmbH
vom 28.09.2011.
2.0 Verwendete Unterlagen
[1] Topographische Karte TK 25, Blatt 7313 Rheinau
[2] Geologisches Landesamt Baden-Württemberg (1979): Erläuterungen zur Hydrogeologischen
Karte von Baden-Württemberg, Oberrheingebiet Bereich Bühl - Offenburg
[3] Kappis Ingenieure GmbH, Bestandslageplan mit Höhenlinien, 1:1500
[4] Kappis Ingenieure GmbH, Nahversorgungsmarkt Rheinau/Linx, Variante 4, 1:500
3.0 Allgemeine Angaben zum Standort
3.1 Standortbeschreibung
Das überplante Gelände befindet sich am nördlichen Bebauungsrand von Rheinau-Linx.
Die Baugrundstücke werden im Osten durch die B36 (Tullastraße) begrenzt. Das Fahr-
bahnniveau der Tullastraße kann in diesem Bereich mit ca. 135 m über NN angegeben
werden. Nach Westen fällt das Gelände ausgehend von der Tullastraße bis auf ca. 133,25
m über NN ab. Die betroffenen Grundstücke besitzen die Flurstücksnummern 1850, 1851
und 1852 (nur teilweise überplant). Das Gelände ist derzeit landwirtschaftlich genutzt
(Ackerflächen, Streuobstwiesen).
Projekt 13/156-1: projekt-invest GmbH, Neubau Nahversorgungsmarkt, Linx Seite 4
3.2 Geologische und hydrogeologische Situation
Das Untersuchungsgebiet befindet sich innerhalb des Oberrheingrabens. Der Standort
liegt am Übergang der Niederterrasse des Rheins zur Rheinaue. Im Untergrund stehen
mächtige quartäre Ablagerungen des Rhein an, welche sich überwiegend aus Kies und
Sand zusammensetzen. Im Holozän wurden die Rheinkiese nochmals durch den Rhein
und seine Nebenflüsse umgelagert und von bindigen Auelehmen überdeckt. Die bindigen
Deckschichten sind meist nur gering mächtig.
In den Rheinkiesen ist ein ergiebiger Grundwasserleiter ausgebildet. Der Grundwasserlei-
ter ist in drei Kieslager gegliedert und besitzt eine Gesamtmächtigkeit von ca. 80–90 m.
Die Mächtigkeit des Oberen Kieslagers beträgt ca. 20 m. Die Grundwasserfließrichtung
verläuft in nordwestlicher Richtung. Der mittlere Grundwasserflurabstand beträgt ca. 2–4
m. Der Porenaquifer wird mit einem mittleren Durchlässigkeitsbeiwert kf von ca. 10-3 m/s
als gut durchlässig eingestuft [2].
Ungefähr 250 m südlich des Bauareals befindet sich die amtliche Messstelle 137/113.
Ausgehend von der Ganglinie dieser Messstelle und dem hydrogeologischen Regime
können für das Baufeld folgende Grundwasserstände angegeben werden:
Mittelwasser (MW): 131,10 m über NN
Mittlerer Grundwasserhochstand (MHW): 131,60 m über NN
Höchster Grundwasserstand (HHW): 132,20 m über NN
4.0 Durchgeführte Untersuchungen
Am 09. Dezember 2013 wurden auf dem Baugelände zwei Kleinbohrungen (KB1, KB2)
abgeteuft. Die Bohrungen erreichten Endteufen von 3 m unter Geländeoberkante (GOK).
Die Bohrprofile wurden vor Ort durch einen erfahrenen Geologen in Anlehnung an DIN
4022 aufgenommen. Aus gründungstechnisch relevanten Schichten wurden Bodenproben
für bodenmechanische Laborversuche entnommen.
Im bodenmechanischen Labor wurde an zwei Proben die Kornverteilung nach DIN 18 123
sowie die Fließ- und Ausrollgrenze nach DIN 18 122 ermittelt.
Projekt 13/156-1: projekt-invest GmbH, Neubau Nahversorgungsmarkt, Linx Seite 5
Zusätzlich wurden zur Ermittlung der Lagerungsdichte der nichtbindigen Einheiten fünf
Rammsondierungen (RS1-5) mit der schweren Rammsonde (DPH n. DIN 4094-3) bis
maximal 3,7 m unter GOK (Geländeoberkante) ausgeführt.
Die Lage der Baugrundaufschlüsse ist der Anlage 2 zu entnehmen.
Die Schichtenprofile (n. DIN 4023) sowie die Schlagprofile (n. DIN 4094-3) sind in den
Anlagen 3 und 4 dargestellt. Die Laborprotokolle in der Anlage 6.
Die Geländehöhen der Baugrundaufschlüsse können den Anlagen entnommen werden.
5.0 Ergebnisse der Untersuchungen
5.1 Schichtaufbau
Die durchgeführten Untersuchungen bestätigen den für diese Gegend typischen Unter-
grundaufbau:
bis max. ca. 0,5 m unter GOK: sandige, tw. schwach tonige Schluffe mit brauner bis dun-
kelbrauner Farbe und steifer Konsistenz, durchwurzelt, humos
Oberboden/Pflughorizont
bis max. ca. 2,4 m unter GOK: sandige, schwach tonige, sandige, schwach kiesige bis
stark kiesige Schluffe mit brauner Farbe und hoher Durchfeuchtung sowie weicher bis
steifer Konsistenz
Auelehme
ab ca. 2,4 m unter GOK: schwach schluffige, sandige Kiese mit graubrauner Farbe
Rheinkiese
Das Grundwasser konnten in den Bohrungen bei ca. 1,65 m unter Gelände eingemessen
werden.
Projekt 13/156-1: projekt-invest GmbH, Neubau Nahversorgungsmarkt, Linx Seite 6
5.2 Bodenklassifikation und Lagerungsdichte
Zur geotechnischen Charakterisierung wurden an ausgewählten Proben Laborversuche
durchgeführt. Ausgehend von einer Flachgründung wurden die gründungstechnisch rele-
vanten Auelehme berücksichtigt.
An zwei Proben aus den Auelehmen wurden die Kornverteilung nach DIN 18 123 und die
Fließ- und Ausrollgrenzen nach DIN 18 122 bestimmt.
Tabelle 1: Konsistenzgrenzen und Kornverteilung - Auelehme
Probe Entnahme-tiefe [m]
T [%] U [%] S [%] G [%] Ip Ic Boden-gruppe
KB1/1 0,5 - 1,3 5 53 38 4 0,093 0,934 TL/ST*
KB1/2 1,3 - 2,1 6 36 32 26 0,178 0,669 TM/(SU*)
T+U: Ton und Schluff S: Sand G: Kies Ic: Konsistenzzahl IP: Plastizitätszahl
Nach DIN 18 196 können die gemischtkörnigen Auelehme aufgrund ihrer bodenmechani-
schen Eigenschaften den Bodengruppen TM (mittelplastische Tone) bis leichtplastische
Tone (TL) zugeordnet werden. Der Anteil an Sand und Kies ist in beiden Proben hoch.
Nach den Labor- und Geländebefunden besitzen die Materialien überwiegend weiche bis
steife Konsistenz. Dies korreliert mit den ermittelten geringen Schlagzahlen der DPH mit
N10-Werten von 1-2.
Bei den Rheinkiesen handelt es sich nach den Geländebefunden um Kies-Schluff-
Gemische der Bodengruppe GU (schluffige Kiese) bzw. um Kies-Sand-Gemische der Bo-
dengruppe GW (weitgestufte Kiese mit U > 15). In den Rheinkiesen steigen die N10-Werte
der schweren Rammsonde auf 7 bis 25 an. Basierend auf weitgestuften Kies-Sand-
Gemischen ergibt sich nach DIN 4094-3 überwiegend mitteldichte Lagerung.
Die weiteren Kennwerte der untersuchten Proben sind in Anlage 6 in Form von Konsis-
tenz- und Plastizitätsdiagrammen sowie Kornverteilungskurven dargestellt.
In Anlage 5 ist die anzunehmende Lage der gründungsrelevanten Schichten in Bezug
zum Bauwerk dargestellt.
Projekt 13/156-1: projekt-invest GmbH, Neubau Nahversorgungsmarkt, Linx Seite 7
5.3 Durchlässigkeit des Untergrundes
Das anfallende Regenwasser soll möglichst vor Ort versickert werden. Zur Bestimmung
der Durchlässigkeit des Untergrundes wurden aus den Deckschichten Bodenproben ent-
nommen und im bodenmechanischen Labor die Körnungslinien nach DIN 18 196 be-
stimmt (vgl. Kapital 5.2).
Die Kornsummenkurven wurden nach gängigen Verfahren ausgewertet. In der nachfol-
genden Tabelle sind die rechnerisch ermittelten Durchlässigkeitsbeiwerte aufgeführt:
Tabelle 2: kf-Werte aus den Sieblinien der Auelehme
Methode KB1/1 KB1/2 -
BEYER 1,23 x 10-7 m/s nicht definiert
SEILER 1,18 x 10-7 m/s 8 x 10-7 m/s
Nach ATV-DVWK-A 138 sind Sieblinienauswertungen mit dem Faktor 0,2 zu korrigieren.
Daraus ergeben sich folgende Bemessungs-kf-Werte:
Deckschichten: 2,4 x 10-8 m/s
Nach ATV 138 liegen die ermittelten kf-Werte für die Auelehme außerhalb des entwässe-
rungstechnisch relevanten Versickerungsbereichs und sind deshalb für eine Versickerung
nicht geeignet.
Für die Rheinkiese kann ein Bemessungs-kf-Wert von 1 x 10-4 m/s angenommen werden.
Das weitere Vorgehen ist mit der zuständigen Fachbehörde abzustimmen.
6.0 Baugrund- und Gründungsberatung
6.1 Bauwerk
Auf den überplanten Grundstücken ist die Errichtung eines Nahversorgungsmarkts vorge-
sehen. Detaillierte Planungen liegen derzeit noch nicht vor. Es handelt sich voraussicht-
lich um ein eingeschossiges, nicht unterkellertes Gebäude mit Abmessungen von ca. 50
m x 28 m (Vorentwurf). Es wird von einem vorläufigen FFB-Niveau von 133,82 m über NN
ausgegangen.
Projekt 13/156-1: projekt-invest GmbH, Neubau Nahversorgungsmarkt, Linx Seite 8
Um den Markt sind Verkehrsflächen (Zufahrtsstraßen, Parkplätze) geplant. Nach Angaben
der Planer sind die Verkehrsflächen komplett in die Bauklasse III nach RStO 01 einzustu-
fen. Eine Einordnung in Belastungsklassen nach RStO 12 liegt noch nicht vor. Es wird im
Folgenden davon ausgegangen, dass die Verkehrsflächen der Belastungsklasse Bk1,8
nach RStO 12 zugeordnet werden können. Im Parkplatzbereich fällt das Oberflächenni-
veau von 134,23 m über NN im Osten auf ca. 133,79 m über NN im Westen ab.
Das Bauobjekt und die Baugrundverhältnisse sind der geotechnischen Kategorie 1 nach
DIN 4020 bzw. DIN 1054 (2003-01) zuzuordnen.
6.2 Bodenmechanische Kennwerte
Für die im Bauwerksbereich geotechnisch relevanten Schichten können nach DIN 1055,
nach Erfahrungswerten und den durchgeführten Untersuchungen folgende boden-
mechanische Kennwerte angenommen werden:
Tabelle 3: Kennwerte geotechnisch relevanter Schichten
Bodengruppe
n. DIN 18196
γk
[kN/m3]
γ’k
[kN/m3]
Φ'k
[°]
c'k
[kN/m2]
ES
[MN/m2]
Tragschichten GW mitteldicht 21 13 32,5 - 35 0 > 80
Auelehme weich-steif 20 10 27 0 3 – 5
Rheinkiese GW, GU
mitteldicht-dicht
21 13 35 0 > 70
6.3 Gründung
6.3.1 Streifen- und Einzelfundamente
Die Bauwerke sollen über Streifen- und Einzelfundamenten gegründet werden. Bei frost-
sicheren Einbindetiefen von mindestens 0,8 m bezogen auf die Fußbodenunterkante, liegt
das Gründungsniveau bei ca. 133,02 m über NN. Nach Abtrag des Ackerbodens (ca. 0,3
bis örtlich 0,5 m) liegt die Geländeoberkante an der Westseite des Gebäudes bei ca.
132,50 m und an der Ostseite bei ca. 132,90 m über NN. Es wird im Folgenden davon
ausgegangen, dass für den gesamten überplanten Bereich ein einheitliches Niveau von
ca. 132,5 m über NN geschaffen wird. Damit sind in der gesamten Bauwerksfläche Auffül-
lungen von ca. 1,1 m (bis Unterkante Betonboden) erforderlich.
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Für Trag- oder Ausgleichsschichten ist nichtbindiges, klassiertes Material (z.B. Korngemi-
sche 0-32 bis 0/56 zu verwenden. Recyclingmaterial sollte nur verwendet werden, wenn
es entsprechend zertifiziert ist (auch Umwelteigenschaften). Die Baustoffgemische müs-
sen die Anforderungen der TL SoB-StB erfüllen. Das Material ist lagenweise einzubauen
und ausreichend zu verdichten. Der Verdichtungsgrad hängt von den Anforderungen an
die Tragschichten für die Betonböden (vgl. Kapitel 6.3.2) ab. Es sollte in jedem Fall ein
Mindestverdichtungsgrad von 100% Proctordichte angestrebt werden. Bei einer Gesamt-
aufbaustärke von ca. 1,1 m sollte dieser Verdichtungsgrad auch ohne zusätzliche Maß-
nahmen erreicht werden. Es ist zu gewährleisten, dass unter den Streifen- und Einzelfun-
damenten eine Tragschichtenmächtigkeit von 0,5 m überall vorhanden ist
Für die Vorbemessung von Streifen- und Einzelfundamenten wurden Grundruch- und
Setzungsberechnungen nach DIN 4017 und DIN 4019 durchgeführt. Die Ergebnisse der
Berechnungen sind als Tabellen und Diagramme in Anlage 7 beigefügt. Die Anlagen ent-
halten Berechnungen für Streifenfundamente sowie für Einzelfundamente mit einem Sei-
tenverhältnis a/b < 2, wobei jeweils Tabellen für Einbindetiefen von 0,8 m vorhanden sind.
Es wurde davon ausgegangen, dass unter den Fundamenten eine Auffüllung aus nicht-
bindigem Material von mindestens 0,5 m Dicke (auch im Druckausbreitungsbereich) vor-
handen ist.
Für den geogenen Untergrund wurden die ungünstigsten Bedingungen (maximale Mäch-
tigkeit der Auelehme im Einflussbereich der Gründung) angenommen. Um Unregelmäßig-
keiten im Untergrundaufbau zu berücksichtigen wurde der Bemessungswert des Sohlwi-
derstands auf 250 kN/m² begrenzt.
Die Berechnungen gelten unter der Voraussetzung, dass die Fundamente mittig belastet
werden und sich nicht gegenseitig beeinflussen. Weiterhin gilt die Voraussetzung, dass
das Verhältnis der Horizontallasten/Vertikallasten (H/V) < 0,1 ist. Ein Anteil veränderlicher
Lasten wurde mit 50 % berücksichtigt. Bei außermittig belasteten Fundamenten ist die
Fundamentbreite entsprechend DIN 4017 abzumindern.
Sollte das Fußbodenniveau des Marktes geändert werden, sind die Grundbruch- und Set-
zungsberechnungen zu überprüfen.
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Hochbelastete Fundamente sind in die Rheinkiese tief zugründen. Die Rheinkiese stellen
aufgrund ihrer hohen Scherfestigkeit und geringen Zusammendrückbarkeit einen gut ge-
eigneten Baugrund dar.
Das Bauwerk kann auch über eine Bodenplatte flach gegründet werden. Die Berechnung
der Gründungsplatte kann über Verfahren mit verformungsabhängiger Sohldruck-
verteilung (Steife- oder Bettungsmodulverfahren) vorgenommen werden. Zur Bemessung
können für die unterlagernden Schichten die in Tabelle 3 genannten Steifemodule ver-
wendet werden.
Zur Vorbemessung kann, bei Einbau von Tragschichtenstärken > 1 m, ein mittlerer Bet-
tungsmodul von 4 MN/m³ angesetzt werden. In den Randbereichen der Bodenplatte und
im Bereich hoher Lasten kann ein erhöhter Bettungsmodul von 8 bis 10 MN/m³ ange-
nommen werden. Es wird empfohlen, den bauwerksspezifischen Bettungsmodul nach
Vorliegen detaillierter Last- und Fundamentpläne mittels Setzungsberechnungen zu ermit-
teln.
6.3.2 Betonböden
Die Bemessung von Betonböden erfolgt nach LOHMEYER. Bei diesen Betonböden han-
delt es sich um einschichtige Betonböden aus Ortbeton, die vollflächig auf einer tragfähi-
gen Unterlage aufliegen. Sie sind keine tragenden oder aussteifenden Bauteile nach DIN
1045 und sind durch Bewegungsfugen von anderen Bauteilen getrennt.
Nach den vorhandenen Unterlagen wird das Gelände nach Abschieben des Mutterbodens
um ca. 1,1 m aufgefüllt. Entscheidend für Betonböden ist, dass die Tragschichten in der
gesamten Fläche in der gewählten Dicke vorhanden sind. Fundamente sollten entspre-
chend tief liegen, damit die Tragschichten in der erforderlichen Stärke zwischen Funda-
mentoberkante und Betonplattenunterseite vorhanden sind.
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Die Tragschichtendicke und der Verdichtungsgrad hängen von den Belastungen des Bo-
dens ab. Nach den vorliegenden Daten ist auf der Bodenplatte mit insgesamt nur gerin-
gen Lasten zu rechnen (Einzellasten Qk < 30 kN, entspricht ungefähr einem mittleren
Stapler mit Gesamtgewicht 7 t). Die erforderlichen Verformungsmodule sind in folgender
Tabelle in Abhängigkeit der Belastungen nach LOHMEYER dargestellt:
Tabelle 4: Erforderl. Verformungsmodul des Untergrunds und der Tragschicht unter Betonplatten
Belastung max. Einzellast
Qd in kN
Verformungsmodul des Un-
tergrunds Ev2 in MN/m²
Verformungsmodul der Trag-
schichten Ev2 in MN/m²
≤ 40 ≥ 40 ≥ 100
Bei einem Gesamtaufbau der Tragschichten von ca. 1,1 m (siehe oben) sollte ein Ev2 –
Werte ≥ 100 MN/m² ohne weitere Maßnahmen zu erreichen ein.
Es wird empfohlen, durch Probefelder mit entsprechenden Versuchen das gewählte Ver-
fahren zu überprüfen und gegebenenfalls die Austauschmächtigkeit zu optimieren.
Die Tragschichten müssen auch den Druckausbreitungsbereich des Betonbodens erfas-
sen (ca. 45°).
6.4 Verkehrsflächen
Für die Planung der Verkehrsflächen gelten die Angaben der RStO 12, die je nach Belas-
tungsklasse und anstehenden Böden unterschiedliche Angaben zum Straßenaufbau
macht. Dieser wird über die Größe der Verkehrsbelastung standardisiert. Im vorliegenden
Fall besteht der natürliche Untergrund aus frost- und witterungsempfindlichem Material.
In Tabelle 5 ist die Mindestdicke des frostsicheren Straßenaufbaus aufgeführt:
Tabelle 5: Mindestdicke des frostsicheren Straßenaufbaus (RStO 01)
Frostempfindlichkeitsklasse Dicke in cm bei Belastungsklasse
Bk3,2 bis Bk1,0
F3 60
Mehr- oder Minderdicken ergeben sich aufgrund der örtlichen Verhältnisse.
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Nach RStO 12 sollte auf dem Frostschutzplanum bei Belastungsklasse Bk1,8 und As-
phaltbauweise ein Verformungsmodul Ev2 ≥ 120 MN/m² und ein Verhältnis Ev2/Ev1 ≤ 2.2
nachgewiesen werden. Bei Bauweisen mit Pflasterdecke ist auf den Tragschichten ein
Verformungsmodul Ev2 ≥ 150 MN/m² zu erreichen.
Für die Trag- oder Frostschutzschichten ist nichtbindiges, klassiertes Material (z.B. Korn-
gemische 0-32 oder 0-63, Bgr. GW/GI n. DIN 18 196) zu verwenden. Die Baustoffgemi-
sche müssen die Anforderungen der TL SoB-StB erfüllen. Das Material ist lagenweise
einzubauen und ausreichend zu verdichten.
Die durchgeführten Untersuchungen zeigen, dass das Untergrundplanum innerhalb der
Auelehme liegt. Nach RStO 12 bzw. ZTVE-StB 09 ist auf dem Untergrundplanum ein Ev2-
Modul von mindestens 45 MN/m² nachzuweisen, um eine ausreichende Verdichtungsfä-
higkeit der Frostschutzschichten zu gewährleisten. Ohne weitere Maßnahmen ist dieser
Verformungsmodul auf dem vorhandenen Untergrund nicht zu erreichen.
Als Möglichkeiten zur Untergrundverbesserung sind folgende Maßnahmen denkbar:
� Bodenaustausch
Eine Verbesserung des Planums kann durch eine größere Aufbaustärke erreicht werden.
Für die Austauschschichten ist nichtbindiges, klassiertes Material (z.B. Korngemische 0-
45 oder 0-56, Bgr. GW/GI n. DIN 18 196) zu verwenden. Das Material ist lagenweise ein-
zubauen und ausreichend zu verdichten. An der Basis ist ein Vlies (GRK 3) zum Trennen
der Tragschichten und des bindigen Untergrunds zu verlegen. Es wird empfohlen, durch
Probefelder mit entsprechenden Versuchen das gewählte Verfahren zu überprüfen und
gegebenenfalls die Austauschmächtigkeit zu optimieren. Erfahrungsgemäß sollte von
einem zusätzlichen Aufbau von ca. 0,3 m bis 0,5 m ausgegangen werden.
� Einbau eines Geogitters kombiniert mit Filtervlies
Unterhalb der Trag-/Frostschutzschichten wird ein dehnungssteifer Geokunststoff (Geogit-
ter) kombiniert mit Filtervlies eingebaut, um ein Erreichen der vorgegebenen Verdich-
tungsanforderungen sowie die Filterstabilität der Tragschichten zu gewährleisten. Hier-
durch kann die Mächtigkeit des Bodenaustauschs (s.o.) u.U. reduziert werden. Der
Naschteil dieses Verfahren ist, dass beim Verlegen von Untergrundleitungen das Geogit-
ter teilweise zerschnitten und dann wieder verbunden werden muss.
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� Verfestigen des Untergrunds mit hydraulischen Bindemitteln
Alternativ ist eine Bodenverbesserung mit Kalk und/oder Zement möglich. Der Wasser-
gehalt des Bodens wird dadurch herabgesetzt und die Verdichtbarkeit verbessert. Bei
Bodenverbesserungen mit Kalk tritt auch als Langzeitwirkung eine merkbare Bodenver-
festigung auf. Die Anforderungen sind in der ZTVE-StB vorgegeben. Wir weisen darauf-
hin, dass die Wassergehalte und damit die Bindemittelmengen von den Witterungsver-
hältnissen im Ausführungszeitraum abhängen. Es ist zu empfehlen, baubegleitend ent-
sprechende Untersuchungen zu veranlassen. Weiterhin wird auf das Merkblatt für die
Bodenverfestigung und Bodenverbesserung mit Bindemittel 2004, hingewiesen.
Das Planum ist möglichst schnell zu versiegeln und vor Witterungseinflüsse zu schützen.
Während der Baumaßnahme ist das Planum durch geeignete Maßnahmen, wie ausrei-
chendes Quergefälle zur Ableitung von Niederschlagswasser, wasserfrei zu halten.
6.5 Kanalbau
Genaue Angaben zu den Sohltiefen der Kanäle liegen derzeit noch nicht vor. Es wird von
einer Lage innerhalb der bindigen, überwiegend weichen Auelehme ausgegangen.
Für Böschungen ( < 5 m Höhe), die nach den Kriterien der DIN 4124 ohne rechnerischen
Nachweis der Standsicherheit angelegt werden und oberhalb des Grundwassers liegen,
kann in den bindigen Deckschichten eine Böschungsneigung von maximal 45° vorgese-
hen werden.
Können die genannten Böschungshöhen und -winkel nicht eingehalten werden, sind zur
Sicherung des Leitungsgrabens temporäre Verbaumaßnahmen erforderlich. Zur Graben-
sicherung können z.B. Gleitschienen-Grabenverbaugeräte mit Stützrahmen im Absenk-
verfahren eingesetzt werden. Hinsichtlich verfahrenstechnischer Details wie Mindestver-
baulängen und -grabenbreiten wird auf die DIN 4124 (2002-10) verwiesen. Das eintreten-
de Grund- und Tageswasser kann in offener Wasserhaltung (z. B. Drängräben, Pumpen-
sümpfe) entfernt werden. Die entsprechende Ausrüstung ist vorzuhalten.
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Böschungen, die nicht verbaut werden, sind durchgehend mit Folien abzudecken, um den
Zutritt von Oberflächenwasser und eine Rückverwitterung und Erosion des feuchtigkeits-
und frostempfindlichen Bodenmaterials in den Auelehmen verhindern. Ein Aufbringen
zusätzlicher Lasten in den rückwärtigen Böschungsbereichen ist zu vermeiden. Auf die in
der DIN 4124 genannten Abstände von Fahrzeugen, Baumaschinen und Baugeräten so-
wie Lagerflächen zur Böschungsoberkante wird hingewiesen.
Da der Untergrund (Auelehme) nur geringe Tragfähigkeiten besitzt, sind je nach Anforde-
rungen der verschiedenen Leitungssparten unter Umständen entsprechende Auflager
auszubilden. Auf die entsprechenden Vorschriften zur Ausbildung des Auflagers je nach
Leitungssparte (z.B. DIN EN 1610, Verlegung und Prüfung von Abwasserleitungen und –
kanälen, ATV-DVWK-A127) wird verwiesen. Da die Grabensohle eventuell in bindigen
Materialien mit weicher Konsistenz liegt, ist bei den Planungen eine Trag- und Drän-
schicht mit einer Dicke von mindestens 0,2 m (je nach Rohrdurchmesser und Leitungs-
sparte auch dicker) vorzusehen. Diese dient dem Schutz des Planums und kann zur Ent-
wässerung des Grabens herangezogen werden. Das eingebaute Material ist durch eine
Geotextil (Vlies, GRK3) vom anstehenden Boden zu trennen.
Aus wirtschaftlichen Gründen ist vorzugsweise das Aushubmaterial zum Verfüllen der
Verfüllzone zu verwenden. Das Aushubmaterial ist der Verdichtbarkeitsklasse V3 (weni-
ger gut verdichtbar) zuzuordnen. Um unmittelbar und ausreichend verdichten zu können,
sollte der Einbauwassergehalt ungefähr dem optimalen Wassergehalt entsprechen. Durch
entsprechende Vorkehrungen ist dafür zu sorgen, dass das Aushubmaterial nicht durch
Regen, Frost oder Austrocknung unbrauchbar wird. Das Material ist entsprechend den
einschlägigen Vorschriften lagenweise einzubauen und zu verdichten. In der Leitungszo-
ne bis 1 m über Rohrscheitel darf nur mit leichtem darüber mit mittelschwerem Verdich-
tungsgerät gearbeitet werden. Der Verdichtungserfolg kann mittels leichter Rammsonde
(DPL-5 n. DIN 4094) oder durch dynamische Plattendruckversuche nach TP BF-StB Teil
B 8.3 erfolgen. Aufgrund der ungünstigen Verdichtungseigenschaften des vorhandenen
Bodenmaterials ist zum Wiederverfüllen mit Fremdmaterial zu kalkulieren oder das Aus-
hubmaterial durch Bindemittelzugabe zu verbessern.
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6.6 Erdbebengefährdung
Nach DIN 4149 (April 2005) liegt das Bauvorhaben in der Erdbebenzone 1 (Bemessungs-
wert der Bodenbeschleunigung ag 0 0,4 m/s²). Die Untergrundverhältnisse sind der geolo-
gischen Untergrundklasse S und der Baugrundklasse C zuzuordnen.
6.7 Aushub und Wiedereinbau
Das bei der Bauausführung anfallende Material kann nach DIN 18 300 und ZTVE-StB 94
(97) in folgende Boden- und Frostempfindlichkeitsklassen eingestuft werden:
Tabelle 6: Boden- und Frostempfindlichkeitsklassen
Aushubmaterial Bgr. DIN 18300 ZTVE-StB 94 (97)
Auelehme TL, TM, ST*, SU* 4, (2) F3: sehr frostempfindlich
Rheinkiese GW
GU 3, 5
F1: nicht frostempfindlich
F2: gering bis mittel frostempfindlich
Boden- und Felsklassen nach DIN 18300
Klasse 1: Oberboden
Klasse 2: Fließende Bodenarten
Alle Böden mit flüssiger bis breiiger Konsistenz und großem Wasserhaltevermögen
Klasse 3: Leicht lösbare Bodenarten
Nichtbindige bis schwach bindige Sande, Kiese und Sand-Kiesgemische mit bis zu 15% Beimengungen an Schluff und
Ton und mit höchstens 30% Steinen von > 63 mm Korngröße und bis zu 0,01 m3 Rauminhalt.
Organische Bodenarten mit geringem Wassergehalt.
Klasse 4: Mittelschwer lösbare Bodenarten
Gemische von Sand, Kies, Schluff und Ton mit mehr als 15% der Korngröße < 0,06 mm.
Bindige Bodenarten von leichter bis mittlerer Plastizität mit weicher bis halbfester Konsistenz und höchstens 30% Steine
von > 63 mm Korngröße bis zu 0,01 m3 bis 0,1 m3 Rauminhalt.
Klasse 5: Bodenarten der Bodenklassen 3 und 4 mit mehr als 30% Steinen von > 63 mm bis zu 0,01 m3 Rauminhalt.
Nichtbindige und bindige Bodenarten mit höchstens 30% Steinen von über 0,01 m3 bis 0,1 m3 Rauminhalt.
Ausgeprägt plastische, weiche bis halbfeste Tone.
Bei Wasserzutritt kann das Material aus den Auelehmen auch die Eigenschaften der Bo-
denklasse 2 annehmen.
Das Aushubmaterial aus den Auelehmen sollte aufgrund der ungünstigen Verdichtungsei-
genschaften nur für untergeordnete Schüttungen verwendet werden.
Projekt 13/156-1: projekt-invest GmbH, Neubau Nahversorgungsmarkt, Linx Seite 16
Das bei der Bauausführung anfallende Material kann nach ZTVE-StB 94 bzw. ZTV A-StB
89 in folgende Verdichtbarkeitsklassen eingestuft werden:
Tabelle 7: Verdichtbarkeitsklassen
Aushubmaterial Bgr. Verdichtbarkeitsklasse
Auelehm TL, TM V3
Rheinkiese und -sande GW, GU V1
7.0 Abschließende Bemerkungen
Die Ergebnisse und Aussagen des Gutachtens beziehen sich auf die stichprobenhaft ge-
wonnen Erkenntnisse an den einzelnen Untersuchungsstellen.
Es wird empfohlen nach Freilegung der Fundamentsohlen bzw. des Erdplanums eine ab-
schließende Baugrundbeurteilung (Sohlabnahme) durchzuführen. Damit kann ein Ver-
gleich der angetroffenen Baugrundverhältnisse mit den im Gutachten beschriebenen An-
nahmen durchgeführt werden.
Bei Planungsänderungen muss überprüft werden, ob die getroffenen Aussagen noch Gül-
tigkeit besitzen.
Klipfel & Lenhardt Consult GmbH
Endingen, den 20. Dezember 2013
Dipl.-Geol. M. Klipfel
Projekt 13/156-1
Auftraggeber:
Neubau eines Penny-Marktes77866 Rheinau-LinxGeotechnischer Bericht
projekt-invest GmbHEuropastraße 377933 Lahr
Titel:Übersichtslageplan
Bearbeiter:MK/AW
Datum:12. Dezember 2013
Anlage: 1
N
Maßstab:1 : 25 000
KLC
K L Clipfel & enhardt onsult GmbHBahlinger Weg 27 ¤ 79346 Endingen
Tel: 07642/9229-70 Fax: 07642/9229-89¤
Untersuchungsgebiet
Bearbeiter:MK/AW
Datum:12. Dezember 2013
Anlage: 2
N
Maßstab:ca. 1 : 750
KLC
K L Clipfel & enhardt onsult GmbHBahlinger Weg 27 ¤ 79346 Endingen
Tel: 07642/9229-70 Fax: 07642/9229-89¤
Projekt 13/156-1
Auftraggeber:
Neubau eines Penny-Marktes77866 Rheinau-LinxGeotechnischer Bericht
projekt-invest GmbHEuropastraße 377933 Lahr
Titel:Detailplan mit Lage der Baugrundaufschlüsse
Kleinbohrung
Rammsondierung (DPH n. DIN 4094-3)
KB1
KB2
RS2
RS4
RS5
RS3
RS1
Copy
righ
t ©
19
94
-19
99
ID
AT
Gm
bH
- V
:\P
roje
kte
\20
13
\131
56
\Boh
r1.b
op
+133.25
( 132.85 ) 0.40
( 131.95 ) 1.30
( 131.15 ) 2.10
( 130.25 ) 3.00
130.25
0.40 -
1.30 KB1/1
1.61 GW
1.30 -
2.10 KB1/2
2.10 -
3.00 KB1/3
KB1
Mutterboden, Schluff, sandig, schwach tonig,
schwach humos, durchwurzelt, feucht, weich,
dunkelbraungrau
Auelehm, Schluff, stark sandig, schwach
kiesig, stark feucht, weich, braun
Auelehm, Schluff, sandig, stark kiesig,
schwach tonig, feucht, weich, braun
Rheinkiese, Kies, sandig, schwach schluffig,
stark feucht, graubraun
0.40
0.90
0.80
0.90
Projekt: 13/156-1ProjektbezeichnungNeubau eines Penny-Marktes77866 Rheinau-LinxGeotechnischer Bericht
Auftraggeber:projekt-invest GmbH
Titel:Bohrprofile
Bearbeiter:
MK/AW
Datum:
09.12.13
Anlage: 3
Klipfel & Lenhardt Consult GmbH
Bahlinger Weg 27 79346 Endingen
Tel.: 07642/922970 Fax: 07642/922989
Copy
righ
t ©
19
94
-19
99
ID
AT
Gm
bH
- V
:\P
roje
kte
\20
13
\131
56
\Boh
r1.b
op
+132.80
( 132.50 ) 0.30
( 130.90 ) 1.90
( 130.40 ) 2.40
( 129.80 ) 3.00
129.80
1.69 GW
KB2
Mutterboden, Schluff, sandig, schwach tonig,
schwach humos, durchwurzelt, feucht, weich,
dunkelbraungrau
Auelehm, Schluff, stark sandig- bis sandig,
schwach kiesig, stark feucht, weich, braun
Auelehm, Kies, stark schluffig, sandig,
schwach tonig, stark feucht, weich, braun
Rheinkiese, Kies, sandig, schwach schluffig,
stark feucht, graubraun
0.30
1.60
0.50
0.60
Projekt: 13/156-1ProjektbezeichnungNeubau eines Penny-Marktes77866 Rheinau-LinxGeotechnischer Bericht
Auftraggeber:projekt-invest GmbH
Titel:Bohrprofile
Bearbeiter:
MK/AW
Datum:
09.12.13
Anlage: 3
Klipfel & Lenhardt Consult GmbH
Bahlinger Weg 27 79346 Endingen
Tel.: 07642/922970 Fax: 07642/922989
K lipfel & L enhardt Consult GmbH
Meßprotokoll für Rammsondierungen nach DIN 4094-3
Auftragnehmer: KLC Projektnummer: 13/156-1 Anlage: 4
Bauvorhaben: Neubau eines Marktes, Rheinau-Linx Höhe ü.NN: 134,28 m
SondierungNr. Datum: Sondierart: DPH
Tiefe N 10 Tiefe N 10
0,10 1 5,10
0,20 2 5,20
0,30 3 5,30
0,40 2 5,40
0,50 2 5,50
0,60 2 5,60
0,70 3 5,70
0,80 2 5,80
0,90 1 5,90
1,00 1 6,00
1,10 1 6,10
1,20 1 6,20
1,30 1 6,30
1,40 1 6,40
1,50 1 6,50
1,60 2 6,60
1,70 2 6,70
1,80 2 6,80
1,90 7 6,90
2,00 6 7,00
2,10 3 7,10
2,20 3 7,20
2,30 3 7,30
2,40 5 7,40
2,50 5 7,50
2,60 7 7,60
2,70 7 7,70
2,80 12 7,80
2,90 28 7,90
3,00 57 8,00
3,10 8,10
3,20 8,20
3,30 8,30
3,40 8,40
3,50 8,50
3,60 8,60
3,70 8,70
3,80 8,80
3,90 8,90
4,00 9,00
4,10 9,10
4,20 9,20
4,30 9,30
4,40 9,40
4,50 9,50
4,60 9,60
4,70 9,70
4,80 9,80
4,90 9,90
5,00 10,00
09.12.13RS1
0 5 10 15 20 251
11
21
31
41
Schläge/10 cm Eindringtiefe N10
Tie
fe in d
m u
nte
r A
nsatz
punkt
K lipfel & L enhardt Consult GmbH
Meßprotokoll für Rammsondierungen nach DIN 4094-3
Auftragnehmer: KLC Projektnummer: 13/156-1 Anlage: 4
Bauvorhaben: Neubau eines Penny-Marktes, Rheinau-Linx Höhe ü.NN: 133,19 m
SondierungNr. Datum: Sondierart: DPH
Tiefe N 10 Tiefe N 10
0,10 1 5,10
0,20 1 5,20
0,30 1 5,30
0,40 1 5,40
0,50 1 5,50
0,60 1 5,60
0,70 1 5,70
0,80 1 5,80
0,90 1 5,90
1,00 1 6,00
1,10 1 6,10
1,20 2 6,20
1,30 2 6,30
1,40 3 6,40
1,50 2 6,50
1,60 2 6,60
1,70 5 6,70
1,80 8 6,80
1,90 9 6,90
2,00 8 7,00
2,10 13 7,10
2,20 13 7,20
2,30 9 7,30
2,40 9 7,40
2,50 7 7,50
2,60 10 7,60
2,70 18 7,70
2,80 19 7,80
2,90 19 7,90
3,00 16 8,00
3,10 12 8,10
3,20 11 8,20
3,30 10 8,30
3,40 10 8,40
3,50 12 8,50
3,60 16 8,60
3,70 8,70
3,80 8,80
3,90 8,90
4,00 9,00
4,10 9,10
4,20 9,20
4,30 9,30
4,40 9,40
4,50 9,50
4,60 9,60
4,70 9,70
4,80 9,80
4,90 9,90
5,00 10,00
09.12.13RS2
0 5 10 15 20 251
11
21
31
41
Schläge/10 cm Eindringtiefe N10
Tie
fe in d
m u
nte
r A
nsatz
punkt
K lipfel & L enhardt Consult GmbH
Meßprotokoll für Rammsondierungen nach DIN 4094-3
Auftragnehmer: KLC Projektnummer: 13/156-1 Anlage: 4
Bauvorhaben: Neubau eines Penny-Marktes, Rheinau-Linx Höhe ü.NN: 132,80 m
SondierungNr. Datum: Sondierart: DPH
Tiefe N 10 Tiefe N 10
0,10 1 5,10
0,20 1 5,20
0,30 1 5,30
0,40 1 5,40
0,50 1 5,50
0,60 1 5,60
0,70 1 5,70
0,80 2 5,80
0,90 1 5,90
1,00 2 6,00
1,10 2 6,10
1,20 3 6,20
1,30 2 6,30
1,40 2 6,40
1,50 1 6,50
1,60 1 6,60
1,70 2 6,70
1,80 9 6,80
1,90 10 6,90
2,00 10 7,00
2,10 8 7,10
2,20 9 7,20
2,30 14 7,30
2,40 24 7,40
2,50 25 7,50
2,60 7,60
2,70 7,70
2,80 7,80
2,90 7,90
3,00 8,00
3,10 8,10
3,20 8,20
3,30 8,30
3,40 8,40
3,50 8,50
3,60 8,60
3,70 8,70
3,80 8,80
3,90 8,90
4,00 9,00
4,10 9,10
4,20 9,20
4,30 9,30
4,40 9,40
4,50 9,50
4,60 9,60
4,70 9,70
4,80 9,80
4,90 9,90
5,00 10,00
09.12.13RS3
0 5 10 15 20 251
11
21
31
41
Schläge/10 cm Eindringtiefe N10
Tie
fe in d
m u
nte
r A
nsatz
punkt
K lipfel & L enhardt Consult GmbH
Meßprotokoll für Rammsondierungen nach DIN 4094-3
Auftragnehmer: KLC Projektnummer: 13/156-1 Anlage: 4
Bauvorhaben: Neubau eines Penny-Marktes, Rheinau-Linx Höhe ü.NN: 132,87 m
SondierungNr. Datum: Sondierart: DPH
Tiefe N 10 Tiefe N 10
0,10 1 5,10
0,20 1 5,20
0,30 1 5,30
0,40 1 5,40
0,50 1 5,50
0,60 1 5,60
0,70 1 5,70
0,80 2 5,80
0,90 3 5,90
1,00 5 6,00
1,10 5 6,10
1,20 9 6,20
1,30 13 6,30
1,40 16 6,40
1,50 18 6,50
1,60 24 6,60
1,70 26 6,70
1,80 29 6,80
1,90 6,90
2,00 7,00
2,10 7,10
2,20 7,20
2,30 7,30
2,40 7,40
2,50 7,50
2,60 7,60
2,70 7,70
2,80 7,80
2,90 7,90
3,00 8,00
3,10 8,10
3,20 8,20
3,30 8,30
3,40 8,40
3,50 8,50
3,60 8,60
3,70 8,70
3,80 8,80
3,90 8,90
4,00 9,00
4,10 9,10
4,20 9,20
4,30 9,30
4,40 9,40
4,50 9,50
4,60 9,60
4,70 9,70
4,80 9,80
4,90 9,90
5,00 10,00
09.12.13RS4
0 5 10 15 20 251
11
21
31
41
Schläge/10 cm Eindringtiefe N10
Tie
fe in d
m u
nte
r A
nsatz
punkt
K lipfel & L enhardt Consult GmbH
Meßprotokoll für Rammsondierungen nach DIN 4094-3
Auftragnehmer: KLC Projektnummer: 13/156-1 Anlage: 4
Bauvorhaben: Neubau eines Penny-Marktes, Rheinau-Linx Höhe ü.NN: 133,22 m
SondierungNr. Datum: Sondierart: DPH
Tiefe N 10 Tiefe N 10
0,10 1 5,10
0,20 1 5,20
0,30 1 5,30
0,40 1 5,40
0,50 1 5,50
0,60 1 5,60
0,70 1 5,70
0,80 1 5,80
0,90 1 5,90
1,00 2 6,00
1,10 2 6,10
1,20 1 6,20
1,30 2 6,30
1,40 1 6,40
1,50 4 6,50
1,60 9 6,60
1,70 7 6,70
1,80 3 6,80
1,90 8 6,90
2,00 13 7,00
2,10 15 7,10
2,20 19 7,20
2,30 20 7,30
2,40 23 7,40
2,50 24 7,50
2,60 21 7,60
2,70 19 7,70
2,80 7,80
2,90 7,90
3,00 8,00
3,10 8,10
3,20 8,20
3,30 8,30
3,40 8,40
3,50 8,50
3,60 8,60
3,70 8,70
3,80 8,80
3,90 8,90
4,00 9,00
4,10 9,10
4,20 9,20
4,30 9,30
4,40 9,40
4,50 9,50
4,60 9,60
4,70 9,70
4,80 9,80
4,90 9,90
5,00 10,00
09.12.13RS5
0 5 10 15 20 251
11
21
31
41
Schläge/10 cm Eindringtiefe N10
Tie
fe in d
m u
nte
r A
nsatz
punkt
heutige GOK
FFB 133,82 m ü. NN
SONW
134
132
130
128
126
124
K L Clipfel & enhardt onsult GmbHBahlinger Weg 27 ¤ 79346 Endingen
Tel: 07642/9229-70 ¤ Fax: 07642/9229-89
KLC
Bearbeiter:MK/AW
Datum:12. Dezember 2013
Anlage: 5
Maßstab : H: 1 : 300, V: 1 : 100
KB: Kleinbohrung
RS: Rammsondierung (DPH)
Bodengruppe n. DIN 18 196
Gründung schematisch
GW
Die Aufschlüsse müssen nicht zwingend auf der Profillinie liegen. Zwischen den einzelnen Punkten wird interpoliert.
Projekt 13/156-1
Auftraggeber:
Neubau eines Penny-Marktes77866 Rheinau-LinxGeotechnischer Bericht
projekt-invest GmbHEuropastraße 377933 Lahr
Titel:Geotechnisches Profil (schematisch)
FFB 133,82 m ü. NN
Auelehm
Oberboden
Rheinkiese
TL
GW
GU
TM
RS1
KB1KB2
RS2
RS3
GW am 09.12.13
0 5 10 15 20 25
1
11
21
31
41
0 5 10 15 20 25
1
11
21
31
41
0 5 10 15 20 25
1
11
21
31
41
Ge
oL
ine
Soft
ware
Ermittlung der
Fließ- und Ausrollgrenze
nach DIN 18 122, Teil 1
Anlage
Nr.:
Auftraggeber :
Probe :
Bodenart :
Projekt : 13 / 156
KLC GmbH
KB 1 / 1
Ort :
Tiefe :
Datum :
Bearbeiter :
Witterung :
Art : gestört
09.12.2013
M. Klipfel
Bemerkungen :
Datum :
Bearbeiter :
20.12.2013
hgPrüfung DIN 18 122, Teil 1
Versuchs-Nr. 1 2 3 4 1 2 3 4
Fließgrenze Ausrollgrenze
Zahl der Schläge
Feuchte Probe + Behälter [g]
Trockene Probe + Behälter [g]
Behälter [g]
Masse des Wassers [g]
Trockene Probe [g]
Wassergehalt [%]
41
20,15
16,09
1,29
4,06
14,80
27,43
30
20,36
16,04
1,29
4,32
14,75
29,29
21
20,44
15,96
1,29
4,48
14,67
30,54
13
20,17
15,62
1,29
4,55
14,33
31,75
10,09
8,59
1,29
1,50
7,30
20,55
10,33
8,82
1,29
1,51
7,53
20,05
10,03
8,56
1,29
1,47
7,27
20,22
Gesamtprobe
Wassergehalt [%] :
Größtkorn [mm] :
Trockenmasse <= 0,4 mm [%] :
Trockenmasse <= 0,002 mm [%] :
18,8
Probe <= 0,4 mm
Wassergehalt [%] : 20,89
Ergebnisse
Fließgrenze [%] :wL
Ausrollgrenze [%] :wP
Plastizitätszahl :IP
Konsistenzzahl :IC
Liquiditätszahl :IL
Aktivitätszahl :IA
29,61
20,27
0,093
0,934
0,066
26
28
30
32
15 20 25 30 35 40 45
Schlagzahl
Wa
sse
rgeh
alt
Zustandsform lc
1,0 0,75 0,50 0
halbfest steif weich breiig flüssig
Bildsamkeitsbereich
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95
Plastizitätsdiagramm mit Bodengruppen (DIN 18 196)
10
20
30
40
50
47
10 20 30 40 50 60 70 80 90
Fließgrenze [%]
Pla
sti
zit
äts
zah
l [%
]
Sand- Schluff-Gemische SU
Zwischenbereich
Sand- Ton-
Gemische ST
leicht
plastische
Tone TL
mittelplastische
Tone TM
ausgeprägt
plastische
Tone TA
Tone mit organischen
Beimengungen organogene Tone OT
und ausgeprägt
zusammendrückbare Schluffe UASchluffe
mit organi-
schen Beimen-
gungen und organo-
gene Schluffe OU
und mittelplasti-
sche Schluffe UMleicht plasti-sche Schluffe UL
A-Linie
Ip =
0,7
3(wL-2
0)
Ge
oL
ine
Soft
ware
Ermittlung der
Fließ- und Ausrollgrenze
nach DIN 18 122, Teil 1
Anlage
Nr.:
Auftraggeber :
Probe :
Bodenart :
Projekt : 13 / 156
KLC GmbH
KB 1 / 2
Ort :
Tiefe :
Datum :
Bearbeiter :
Witterung :
Art : gestört
09.12.2013
M. Klipfel
Bemerkungen :
Datum :
Bearbeiter :
20.12.2013
hgPrüfung DIN 18 122, Teil 1
Versuchs-Nr. 1 2 3 4 1 2 3 4
Fließgrenze Ausrollgrenze
Zahl der Schläge
Feuchte Probe + Behälter [g]
Trockene Probe + Behälter [g]
Behälter [g]
Masse des Wassers [g]
Trockene Probe [g]
Wassergehalt [%]
40
20,66
15,54
1,29
5,12
14,25
35,93
30
20,27
15,08
1,29
5,19
13,79
37,64
21
20,38
15,01
1,29
5,37
13,72
39,14
13
19,95
14,49
1,29
5,46
13,20
41,36
10,33
8,78
1,29
1,55
7,49
20,69
10,05
8,57
1,29
1,48
7,28
20,33
10,92
9,28
1,29
1,64
7,99
20,53
Gesamtprobe
Wassergehalt [%] :
Größtkorn [mm] :
Trockenmasse <= 0,4 mm [%] :
Trockenmasse <= 0,002 mm [%] :
16,9
Probe <= 0,4 mm
Wassergehalt [%] : 26,41
Ergebnisse
Fließgrenze [%] :wL
Ausrollgrenze [%] :wP
Plastizitätszahl :IP
Konsistenzzahl :IC
Liquiditätszahl :IL
Aktivitätszahl :IA
38,31
20,52
0,178
0,669
0,331
34
36
38
40
42
15 20 25 30 35 40 45
Schlagzahl
Wa
sse
rgeh
alt
Zustandsform lc
1,0 0,75 0,50 0
halbfest steif weich breiig flüssig
Bildsamkeitsbereich
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95
Plastizitätsdiagramm mit Bodengruppen (DIN 18 196)
10
20
30
40
50
47
10 20 30 40 50 60 70 80 90
Fließgrenze [%]
Pla
sti
zit
äts
zah
l [%
]
Sand- Schluff-Gemische SU
Zwischenbereich
Sand- Ton-
Gemische ST
leicht
plastische
Tone TL
mittelplastische
Tone TM
ausgeprägt
plastische
Tone TA
Tone mit organischen
Beimengungen organogene Tone OT
und ausgeprägt
zusammendrückbare Schluffe UASchluffe
mit organi-
schen Beimen-
gungen und organo-
gene Schluffe OU
und mittelplasti-
sche Schluffe UMleicht plasti-sche Schluffe UL
A-Linie
Ip =
0,7
3(wL-2
0)
Ge
oL
ine
So
ftw
are
Korngrößenverteilung
nach DIN 18 123
Anlage
Nr.:Auftraggeber :
Sachbearbeiter :
Projekt : 13 / 156
KLC GmbH
Prüfung DIN 18 123 - 7
Schlämmkorn Siebkorn
Feinstes Schluffkorn Sandkorn Kieskorn Steine
Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob-
0,002 0,006 0,01 0,02 0,06 0,1 0,2 0,6 1 2 6 10 20 60 1000,0010
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Korndurchmesser d in mm
Probe Signatur Entnahmetiefe Bodenart H2O-Gehalt
[%]
Korndichte
[g/cm³]
k
[m/s]
U
(d60/d10)
Cc Bemerkungen
KB 1 / 1 2,680 14,8 0,8
Ge
oL
ine
So
ftw
are
Korngrößenverteilung
nach DIN 18 123
Anlage
Nr.:
Auftraggeber :
Probe :
Bodenart :
Projekt : 13 / 156
KLC GmbH
KB 1 / 1
Ort :
Tiefe :
Datum :
Bearbeiter :
Witterung :
Art : gestört
09.12.2013
M. Klipfel
Bemerkungen :
Prüfung DIN 18 123 - 7
Siebanalyse
Korngröße
[mm]
Rückstand
Masse
[g]
Anteil
[%]
Summe Sieb-
durchgänge
[%]
Schale
Summe
Siebverlust
90,000
63,000
31,500
16,000
8,000
4,000
2,000
1,000
0,500
0,250
0,125
0,063
14,6
10,8
8,6
17,7
24,2
68,2
111,7
930,36
1,6
1,2
0,9
1,9
2,6
7,3
12,0
100,0
98,4
97,3
96,3
94,4
91,8
84,5
72,5
674,6 72,5
100.0
allgemeine Angaben zur Siebanalyse
Datum
Bearbeiter
Trockenmasse
Größtkorn
Kornform
:
:
:
:
:
[g]
[mm]
20.12.2013
hg
930,36
Sedimentation
Zeit-
spanne
Aräometer
Ablesung
R'
[g]
Temperatur
T
[°C]
Korndurch-
messer
d
[mm]
R=R'+Cm
[g]
R+CT
[g]
Schlämm-
probe
a
[%]
Gesamt-
probe
a tot
[%]
30'' 22,0 15,1
1' 20,0 15,1
2' 18,1 15,1
5' 15,2 15,1
15' 11,2 15,1
45' 7,3 15,1
2h 5,2 15,1
6h 3,1 15,1
1d 2,0 15,1
0,0698
0,0511
0,0373
0,0246
0,0150
0,0091
0,0057
0,0034
0,0017
22,4
20,4
18,5
15,6
11,6
7,7
5,6
3,5
2,4
21,6
19,6
17,7
14,8
10,8
6,9
4,8
2,7
1,6
85,5
77,6
70,1
58,6
42,7
27,3
19,0
10,6
6,3
62,0
56,3
50,8
42,5
31,0
19,8
13,7
7,7
4,5
allgemeine Angaben zur Sedimentation
Datum
Bearbeiter
Trockenmasse
Korndichte
Aräometer
Dispergierungsmittel
Meniskuskorrektur
100% Lesung
Hilfswert
:
:
:
:
:
:
:
:
:
[g]
[g/cm³]
20.12.2013
hg
40,26
2,68
A - 29124
Natriumpyrophpsphat
0,4
25,2
3,96
Ge
oL
ine
So
ftw
are
Korngrößenverteilung
nach DIN 18 123
Anlage
Nr.:Auftraggeber :
Sachbearbeiter :
Projekt : 13 / 156
KLC GmbH
Prüfung DIN 18 123 - 7
Schlämmkorn Siebkorn
Feinstes Schluffkorn Sandkorn Kieskorn Steine
Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob- Fein- Mittel- Grob-
0,002 0,006 0,01 0,02 0,06 0,1 0,2 0,6 1 2 6 10 20 60 1000,0010
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
Korndurchmesser d in mm
Probe Signatur Entnahmetiefe Bodenart H2O-Gehalt
[%]
Korndichte
[g/cm³]
k
[m/s]
U
(d60/d10)
Cc Bemerkungen
KB 1 / 2 2,680 54,3 0,4
Ge
oL
ine
So
ftw
are
Korngrößenverteilung
nach DIN 18 123
Anlage
Nr.:
Auftraggeber :
Probe :
Bodenart :
Projekt : 13 / 156
KLC GmbH
KB 1 / 2
Ort :
Tiefe :
Datum :
Bearbeiter :
Witterung :
Art : gestört
09.12.2013
M. Klipfel
Bemerkungen :
Prüfung DIN 18 123 - 7
Siebanalyse
Korngröße
[mm]
Rückstand
Masse
[g]
Anteil
[%]
Summe Sieb-
durchgänge
[%]
Schale
Summe
Siebverlust
90,000
63,000
31,500
16,000
8,000
4,000
2,000
1,000
0,500
0,250
0,125
0,063
42,2
54,7
53,4
24,4
21,7
29,3
78,4
53,3
674,74
6,2
8,1
7,9
3,6
3,2
4,3
11,6
7,9
100,0
93,8
85,6
77,7
74,1
70,9
66,6
54,9
47,0
317,5 47,0
100.0
allgemeine Angaben zur Siebanalyse
Datum
Bearbeiter
Trockenmasse
Größtkorn
Kornform
:
:
:
:
:
[g]
[mm]
20.12.2013
hg
674,74
Sedimentation
Zeit-
spanne
Aräometer
Ablesung
R'
[g]
Temperatur
T
[°C]
Korndurch-
messer
d
[mm]
R=R'+Cm
[g]
R+CT
[g]
Schlämm-
probe
a
[%]
Gesamt-
probe
a tot
[%]
30'' 21,6 15,1
1' 18,6 21,1
2' 16,1 21,1
5' 13,9 15,1
15' 10,2 15,1
45' 7,2 15,1
2h 5,1 15,1
6h 4,0 15,1
1d 2,9 15,1
0,0703
0,0485
0,0357
0,0251
0,0152
0,0091
0,0057
0,0033
0,0017
22,0
19,0
16,5
14,3
10,6
7,6
5,5
4,4
3,3
21,2
19,3
16,8
13,5
9,8
6,8
4,7
3,6
2,5
93,2
84,7
73,7
59,3
43,0
29,8
20,6
15,8
10,9
43,8
39,8
34,7
27,9
20,2
14,0
9,7
7,4
5,1
allgemeine Angaben zur Sedimentation
Datum
Bearbeiter
Trockenmasse
Korndichte
Aräometer
Dispergierungsmittel
Meniskuskorrektur
100% Lesung
Hilfswert
:
:
:
:
:
:
:
:
:
[g]
[g/cm³]
20.12.2013
hg
36,27
2,68
A - 29124
Natriumpyrophpsphat
0,4
22,7
4,40
* phi wegen 5° Bedingung abgemindert
σE,k = σ0f,k / (γR,v · γ(G,Q)) = σ0f,k / (1.40 · 1.43) = σ0f,k / 1.99 (für Setzungen)
Verhältnis Veränderliche(Q)/Gesamtlasten(G+Q) [-] = 0.50
1.00 0.50 250.0 125.0 175.4 0.96 29.8 0.00 20.78 16.80 2.71 1.59 18.3
1.20 0.60 250.0 180.0 175.4 1.26 29.4 0.00 20.69 16.80 3.02 1.73 13.9
1.40 0.70 250.0 245.0 175.4 1.57 29.1 0.00 20.62 16.80 3.30 1.87 11.1
1.60 0.80 250.0 320.0 175.4 1.89 28.8 0.00 20.54 16.80 3.58 2.02 9.3
1.80 0.90 250.0 405.0 175.4 2.18 28.6 0.00 20.09 16.80 3.83 2.16 8.1
2.00 1.00 250.0 500.0 175.4 2.42 28.5 0.00 19.55 16.80 4.06 2.30 7.3
2.20 1.10 250.0 605.0 175.4 2.65 28.4 0.00 19.02 16.80 4.29 2.45 6.6
2.40 1.20 250.0 720.0 175.4 2.87 28.2 0.00 18.52 16.80 4.51 2.59 6.1
2.60 1.30 250.0 845.0 175.4 3.08 28.2 0.00 18.06 16.80 4.72 2.73 5.7
2.80 1.40 250.0 980.0 175.4 3.28 28.1 0.00 17.64 16.80 4.93 2.88 5.4
3.00 1.50 250.0 1125.0 175.4 3.47 28.0 0.00 17.26 16.80 5.12 3.02 5.1
3.20 1.60 250.0 1280.0 175.4 3.66 27.9 0.00 16.91 16.80 5.32 3.16 4.8
3.40 1.70 250.0 1445.0 175.4 3.83 27.9 * 0.00 16.60 16.80 5.50 3.30 4.6
3.60 1.80 250.0 1620.0 175.4 4.01 27.8 * 0.00 16.31 16.80 5.69 3.44 4.4
3.80 1.90 250.0 1805.0 175.4 4.17 27.8 * 0.00 16.04 16.80 5.87 3.59 4.2
4.00 2.00 250.0 2000.0 175.4 4.33 28.8 * 0.00 15.64 16.80 6.04 3.85 4.1
4.20 2.10 250.0 2205.0 175.4 4.48 30.1 0.00 15.33 16.80 6.21 4.15 3.9
4.40 2.20 250.0 2420.0 175.4 4.63 30.5 0.00 15.16 16.80 6.38 4.36 3.8
4.60 2.30 250.0 2645.0 175.4 4.77 30.8 0.00 15.01 16.80 6.54 4.56 3.7
4.80 2.40 250.0 2880.0 175.4 4.91 31.1 0.00 14.89 16.80 6.71 4.76 3.6
5.00 2.50 250.0 3125.0 175.4 5.05 31.3 0.00 14.78 16.80 6.86 4.95 3.5
5.20 2.60 250.0 3380.0 175.4 5.18 31.5 0.00 14.69 16.80 7.02 5.15 3.4
5.40 2.70 250.0 3645.0 175.4 5.30 31.6 0.00 14.60 16.80 7.17 5.34 3.3
5.60 2.80 250.0 3920.0 175.4 5.43 31.8 0.00 14.53 16.80 7.32 5.53 3.2
5.80 2.90 250.0 4205.0 175.4 5.54 31.9 0.00 14.46 16.80 7.47 5.73 3.2
6.00 3.00 250.0 4500.0 175.4 5.66 32.0 * 0.00 14.40 16.80 7.61 5.91 3.1
a
[m]
b
[m]σR,d
[kN/m²]
Rn,d
[kN]σE,k
[kN/m²]
s
[cm]
cal ϕ[°]
cal c
[kN/m²]γ 2
[kN/m³]σ Ü
[kN/m²]
t g
[m]
UK LS
[m]
ks
[MN/m³]
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.00.0
20.0
40.0
60.0
80.0
100.0
120.0
140.0
160.0
180.0
200.0
220.0
240.0
260.0
280.0
0.5 cm
1.0 cm 1.5 cm 2.0 cm 2.5 cm 3.0 cm 3.5 cm 4.0 cm 4.5 cm 5.0 cm 5.5 cm
Fundamentbreite b [m]
Be
me
ssu
ng
swe
rt d
es
So
hld
ruck
wid
ers
tan
ds
= σ
R,d [
kN/m
²]
Spannungsverlauf (b = 0.50 und 3.00 m)
0.00
1.30
3.70
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
3.5
4.0
4.5
5.0
5.5
6.0
6.5
7.0
7.5
8.0
GS = 0.80
GW = 2.00
250.0
244.0
222.2
197.1
175.2
157.2
142.7
130.7
120.6
112.0
104.5
97.8
91.8
86.4
81.5
77.0
72.8
68.9
65.4
62.0
58.9
56.0
53.3
50.8
48.4
46.2
44.1
42.1
40.3
38.5
36.9
35.3
33.9
32.5
31.1
Berechnungsgrundlagen:Markt in LinxNorm: EC 7Grundbruchformel nach DIN 4017:2006Teilsicherheitskonzept (EC 7)Einzelfundament (a/b = 2.00)γR,v = 1.40γG = 1.35γQ = 1.50Anteil Veränderliche Lasten = 0.500
γ(G,Q) = 0.500 · γQ + (1 - 0.500) · γG
γ(G,Q) = 1.425σR,d auf 250.00 kN/m² begrenztGründungssohle = 0.80 mGrundwasser = 2.00 mGrenztiefe mit p = 20.0 %Grenztiefen spannungsvariabel bestimmt
SohldruckSetzungen
System (b = 0.50 und 3.00 m)
0.00
1.30
3.70
0.5
2.0
3.5
5.0
6.5
8.0
9.5
11.0
12.5
14.0
GS = 0.80
GW = 2.00
max dphi = 5.0 °
γ γ ' ϕ c Es ν
[kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [-]Bezeichnung
21.0 13.0 32.5 0.0 40.0 0.00 Tragschichten20.0 10.0 27.0 0.0 4.0 0.00 Auelehm21.0 13.0 35.0 0.0 70.0 0.00 Rhreinkiese
Boden γ γ ' ϕ c Es ν
[kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [-]Bezeichnung
21.0 13.0 32.5 0.0 40.0 0.00 Tragschichten20.0 10.0 27.0 0.0 4.0 0.00 Auelehm21.0 13.0 35.0 0.0 70.0 0.00 Rhreinkiese
Einzelfundament a/b = 2, Einbindetiefe 0,8 m, BS-P
σE,k = σ0f,k / (γR,v · γ(G,Q)) = σ0f,k / (1.40 · 1.43) = σ0f,k / 1.99 (für Setzungen)
Verhältnis Veränderliche(Q)/Gesamtlasten(G+Q) [-] = 0.50
40.00 0.50 250.0 125.0 175.4 2.39 29.8 0.00 20.78 16.80 4.63 1.59 7.3
40.00 0.60 250.0 150.0 175.4 2.77 29.4 0.00 20.69 16.80 5.04 1.73 6.3
40.00 0.70 250.0 175.0 175.4 3.12 29.1 0.00 20.62 16.80 5.40 1.87 5.6
40.00 0.80 250.0 200.0 175.4 3.45 28.8 0.00 20.54 16.80 5.74 2.02 5.1
40.00 0.90 250.0 225.0 175.4 3.75 28.6 0.00 20.09 16.80 6.05 2.16 4.7
40.00 1.00 250.0 250.0 175.4 4.02 28.5 0.00 19.55 16.80 6.34 2.30 4.4
40.00 1.10 250.0 275.0 175.4 4.28 28.4 0.00 19.02 16.80 6.62 2.45 4.1
40.00 1.20 250.0 300.0 175.4 4.52 28.2 0.00 18.52 16.80 6.88 2.59 3.9
40.00 1.30 250.0 325.0 175.4 4.75 28.2 0.00 18.06 16.80 7.12 2.73 3.7
40.00 1.40 250.0 350.0 175.4 4.96 28.1 0.00 17.64 16.80 7.36 2.88 3.5
40.00 1.50 250.0 375.0 175.4 5.16 28.0 0.00 17.26 16.80 7.58 3.02 3.4
a
[m]
b
[m]σR,d
[kN/m²]
Rn,d
[kN/m]σE,k
[kN/m²]
s
[cm]
cal ϕ[°]
cal c
[kN/m²]γ 2
[kN/m³]σ Ü
[kN/m²]
t g
[m]
UK LS
[m]
ks
[MN/m³]
0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.60.0
20.0
40.0
60.0
80.0
100.0
120.0
140.0
160.0
180.0
200.0
220.0
240.0
260.0
280.0
0.5 cm
1.0 cm
1.5 cm
2.0 cm
2.5 cm 3.0 cm 3.5 cm 4.0 cm 4.5 cm
5.0 cm
Fundamentbreite b [m]
Be
me
ssu
ng
swe
rt d
es
So
hld
ruck
wid
ers
tan
ds
= σ
R,d [
kN/m
²]
Spannungsverlauf (b = 0.50 und 1.50 m)
0.00
1.30
3.70
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
3.5
4.0
4.5
5.0
5.5
6.0
6.5
7.0
7.5
8.0
GS = 0.80
GW = 2.00
250.0
226.1
191.1
169.3
154.0
141.6
130.8
121.1
112.4
104.6
97.5
91.1
85.3
80.1
75.4
71.1
67.2
63.6
60.3
57.3
54.5
52.0
49.6
47.4
45.4
43.5
41.7
40.0
38.5
37.0
35.6
34.3
33.1
31.0
32.0
Berechnungsgrundlagen:Markt in LinxNorm: EC 7Grundbruchformel nach DIN 4017:2006Teilsicherheitskonzept (EC 7)Streifenfundament (a = 40.00 m)γR,v = 1.40γG = 1.35γQ = 1.50Anteil Veränderliche Lasten = 0.500
γ(G,Q) = 0.500 · γQ + (1 - 0.500) · γG
γ(G,Q) = 1.425σR,d auf 250.00 kN/m² begrenztGründungssohle = 0.80 mGrundwasser = 2.00 mGrenztiefe mit p = 20.0 %Grenztiefen spannungsvariabel bestimmt
SohldruckSetzungen
System (b = 0.50 und 1.50 m)
0.00
1.30
3.70
0.5
1.5
2.5
3.5
4.5
5.5
6.5
GS = 0.80
GW = 2.00
max dphi = 4.5 °
γ γ ' ϕ c Es ν
[kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [-]Bezeichnung
21.0 13.0 32.5 0.0 40.0 0.00 Tragschichten20.0 10.0 27.0 0.0 4.0 0.00 Auelehm21.0 13.0 35.0 0.0 70.0 0.00 Rhreinkiese
Boden γ γ ' ϕ c Es ν
[kN/m³] [kN/m³] [°] [kN/m²] [MN/m²] [-]Bezeichnung
21.0 13.0 32.5 0.0 40.0 0.00 Tragschichten20.0 10.0 27.0 0.0 4.0 0.00 Auelehm21.0 13.0 35.0 0.0 70.0 0.00 Rhreinkiese
Streifenfundament, Einbindetiefe 0,8 m, BS-P